Entraînement à l’examen FE Chemical : pack de révision

Formulaires, étapes clés de la méthode pour chaque thème et 24 exercices, avec les corrigés complets à la fin.

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1Formules et méthodes

Bilan matière

Régime permanent: entrée = sortie
Bilan global: ṁ₁ + ṁ₂ = ṁ₃
Bilan par constituant: ṁ₁x₁ + ṁ₂x₂ = ṁ₃x₃
Évaporateur: F·x_F = P·x_P, W = F − P

Bilan d’énergie

Chaleur sensible: Q = ṁ·c_p·ΔT
Chaleur latente: Q = ṁ·h_fg
Mélange: Σṁc_pT_in = Σṁc_pT_out
Eau: c_p ≈ 4,18 kJ/(kg·K)

Loi des gaz parfaits

Loi des gaz parfaits: pV = nRT
Constante des gaz parfaits: R = 8,314 J/(mol·K)
Loi combinée des gaz: p₁V₁/T₁ = p₂V₂/T₂
Moles: n = m/M
Température: T[K] = T[°C] + 273,15

Stœchiométrie

Moles: n = m/M
Concentration: c = n/V
Rapport molaire: utiliser les coefficients de l’équation équilibrée
Réactif limitant: celui qui s’épuise en premier
Rendement: réel / théorique × 100%

Méthode

Écrivez et équilibrez l’équation chimique.
Convertis la masse donnée en moles : n = m/M.
Utilisez les coefficients comme rapport molaire pour trouver la quantité de matière de l’espèce cherchée.
Revenez à la masse avec m = n·M. Avec deux réactifs, trouvez d’abord le réactif limitant.

Équilibre chimique

Constante d’équilibre: K_c = [C]^c[D]^d/([A]^a[B]^b)
Tableau ICE: Initial, Changement (×coefficient), Équilibre
Équation du second degré: x = (−b + √(b² − 4ac))/(2a)

Méthode

Écrivez K_c avec les produits au numérateur et les réactifs au dénominateur, chacun élevé à la puissance de son coefficient.
Dressez un tableau d’avancement : état initial, variation (par pas de x fois les coefficients), équilibre.
Remplacez les expressions à l’équilibre dans K_c et résolvez pour x.
Vérifiez si x est assez petit pour une approximation ; sinon, résolvez l’équation du second degré.

Calorimétrie et enthalpie

Chaleur: q = m·c·ΔT
Eau: c = 4,18 J/(g·°C)
Calorimètre: chaleur cédée = chaleur reçue
Enthalpie de réaction: ΔH° = ΣΔH°_f(products) − ΣΔH°_f(reactants)

Cinétique chimique

Ordre 1: ln(C_A/C_A0) = −kt
Demi-vie (ordre 1): t_½ = ln 2/k
Ordre 2: 1/C_A = 1/C_A0 + kt
Arrhenius: k = A·e^−E_a/(RT)
Deux températures: ln(k₂/k₁) = (E_a/R)(1/T₁ − 1/T₂)

Dimensionnement des réacteurs (RPAC et RP)

Temps de passage: τ = V/Q
RPAC, premier ordre: τ = X/(k·(1 − X)), C_A = C_A0/(1 + kτ)
RP, premier ordre: τ = ln(1/(1 − X))/k, C_A = C_A0·e^−kτ
Conversion à partir du volume: CSTR: X = kτ/(1 + kτ), PFR: X = 1 − e^−kτ
N RPAC identiques en série: X = 1 − 1/(1 + kτ_i)^N

Échangeurs de chaleur (DTLM)

Puissance échangée: Q = U·A·ΔT_lm
Différence de température logarithmique moyenne (DTLM): ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂)
Bilan d’un fluide: Q = ṁc_p(T_in − T_out)

Conduction thermique

Loi de Fourier: Q̇ = kAΔT/L
Résistance de conduction: R = L/(kA)
Résistance de convection: R = 1/(hA)
Résistances en série: Q̇ = ΔT_total/ΣR
Coefficient U: U = 1/(ΣR·A)

Frottement en conduite et pertes de charge

Nombre de Reynolds: Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ
Régime d’écoulement: laminaire en dessous de Re ≈ 2000, turbulent au-dessus de Re ≈ 4000
Vitesse moyenne: V = Q/A, A = π·D²/4
Darcy–Weisbach: h_f = f·(L/D)·V²/(2g)
Pertes de charge singulières: h_m = ΣK·V²/(2g)
Valeurs typiques de K: entrée 0,5, sortie 1,0, coude à 90° ≈ 0,3
Chute de pression: Δp = ρ·g·h_f
Deux réservoirs à l’air libre: Δz = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)
Sortie libre: H = (1 + f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

Pompes et puissance de pompage

Puissance hydraulique: P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp
Puissance sur l’arbre: P_shaft = P_h/η_pump
Puissance électrique: P_el = P_shaft/η_motor
Hauteur manométrique de la pompe: H = Δz + Δp/(ρ·g) + h_L
Pertes du réseau: h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

2Exercices

1.Bilan matièreMoyen

Quelle quantité du flux 2 faut-il ajouter chaque heure au flux 1 pour que le mélange contienne 25 % de NaOH ? Trouvez ṁ₂.

ṁ₁ = 850 kg/hx₁ = 50 %x₂ = 20 %x₃ = 25 %

ṁ₂ = kg/h

2.Bilan matièreDifficile

Un évaporateur concentre une solution de sel en évaporant de l’eau pure. Trouvez le débit de produit P en kg/h.

F = 4800 kg/hx_F = 10 %x_P = 35 %

P = kg/h

3.Bilan d’énergieMoyen

Du mélange glycolé chaud refroidit de l’eau dans un échangeur à contre-courant sans pertes. Trouvez la température de sortie de l’eau t_out.

ṁ_h = 2 kg/sc_p,h = 3,6 kJ/(kg·K)T_h: 180 → 140 °Cṁ_c = 3 kg/sc_p,c = 4,18 kJ/(kg·K)t_in = 25 °C

t_out = °C

4.Bilan d’énergieDifficile

Du mélange glycolé chaud réchauffe de l’eau dans un échangeur qui perd vers l’extérieur 10 % de la chaleur cédée par le flux chaud. Trouvez le débit d’eau ṁ_c nécessaire.

ṁ_h = 1 kg/sc_p,h = 3,6 kJ/(kg·K)T_h: 140 → 70 °Ct: 10 → 35 °Cc_p,c = 4,18 kJ/(kg·K)pertes = 10 %

ṁ_c = kg/s

5.Loi des gaz parfaitsMoyen

Un réservoir de 10 L contient 240 g de CH₄ à 80 °C. Considérez-le comme un gaz parfait et trouvez la pression P.

m = 240 gM = 16,04 g/molV = 10 LT = 80 °CR = 8,314 J/(mol·K)

P = kPa

6.Loi des gaz parfaitsDifficile

Trouvez la masse volumique ρ de CO₂ à 250 kPa et 60 °C, en le considérant comme un gaz parfait.

M = 44,01 g/molP = 250 kPaT = 60 °CR = 8,314 J/(mol·K)

ρ = kg/m³

7.StœchiométrieMoyen

8 g de Al et 48 g de Cl₂ réagissent selon 2Al + 3Cl₂ → 2AlCl₃. Quelle masse m de AlCl₃ peut se former ?

M(Al) = 26,98M(Cl₂) = 70,9M(AlCl₃) = 133,33 g/mol

m = g

8.StœchiométrieDifficile

Dans la réaction CaCO₃ → CaO + CO₂, 10 g de CaCO₃ réagissent complètement (les autres réactifs en excès) et on recueille 3,74 g de CO₂. Calcule le rendement Y.

M(CaCO₃) = 100,09 g/molM(CO₂) = 44,01 g/molréel: 3,74 g

Y = %

9.Équilibre chimiqueMoyen

On introduit 0,5 mol/L de H₂ et 0,5 mol/L de I₂ dans un récipient, où ils réagissent : H₂ + I₂ ⇌ 2HI, avec K_c = 50. Trouvez la concentration à l’équilibre [H₂].

[H₂]₀ = [I₂]₀ = 0,5 mol/LK_c = 50

[H₂] = mol/L

10.Équilibre chimiqueDifficile

PCl₅ se décompose : PCl₅ ⇌ PCl₃ + Cl₂, avec K_c = 0,2 à la température de la réaction. Un récipient contient au départ uniquement 0,1 mol/L de PCl₅. Trouvez la concentration à l’équilibre [Cl₂].

[PCl₅]₀ = 0,1 mol/LK_c = 0,2

[Cl₂] = mol/L

11.Calorimétrie et enthalpieMoyen

Un bloc en fer de 100 g (c = 0,449 J/(g·°C)) à 170 °C est plongé dans 300 g d’eau (c = 4,18 J/(g·°C)) à 21 °C dans un récipient isolé. Trouvez la température finale T_f.

m_metal = 100 gc_metal = 0,449 J/(g·°C)T_metal = 170 °Cm_water = 300 gT_water = 21 °Cc_water = 4,18 J/(g·°C)

T_f = °C

12.Calorimétrie et enthalpieDifficile

Utilisez les enthalpies standard de formation pour trouver la chaleur q libérée par la combustion complète de 20 g de C₆H₁₂O₆ (M = 180,16 g/mol) : C₆H₁₂O₆ + 6O₂ → 6CO₂ + 6H₂O(l). Donnez q en valeur positive.

ΔH°f(C₆H₁₂O₆) = −1274 kJ/molΔH°f(CO₂) = −393,5 kJ/molΔH°f(H₂O, l) = −285,8 kJ/molΔH°f(O₂) = 0

q = kJ

13.Cinétique chimiqueMoyen

Dans une réaction d’ordre 1, la concentration de A passe de 1 mol/L à 0,3 mol/L en 15 min. Trouvez la constante de vitesse k.

C_A0 = 1 mol/LC_A = 0,3 mol/Lt = 15 min

k = min⁻¹

14.Cinétique chimiqueDifficile

Une réaction d’ordre 1 a k = 0,005 min⁻¹ à 30 °C et une énergie d’activation de 75 kJ/mol. Le réacteur fermé fonctionne maintenant à 45 °C pendant 15 min. Trouvez le taux de conversion X atteint.

k₁ = 0,005 min⁻¹T₁ = 30 °CE_a = 75 kJ/molT₂ = 45 °Ct = 15 minR = 8,314 J/(mol·K)

X = %

15.Dimensionnement des réacteurs (RPAC et RP)Moyen

Une réaction du premier ordre en phase liquide A → B (k = 0,15 min⁻¹) a lieu dans un réacteur piston (RP) de 50 L. L’alimentation entre à 40 L/min avec C_A0 = 2 mol/L. La masse volumique est constante et le réacteur est en régime permanent. Trouvez la concentration de sortie C_A.

V = 50 LQ = 40 L/mink = 0,15 min⁻¹C_A0 = 2 mol/L

C_A = mol/L

16.Dimensionnement des réacteurs (RPAC et RP)Difficile

Une réaction du premier ordre en phase liquide (k = 0,4 min⁻¹) a lieu dans deux RPAC identiques en série, de 100 L chacun. Le débit d’alimentation est de 10 L/min, la masse volumique est constante et les réacteurs sont en régime permanent. Trouvez la conversion globale X en pourcentage.

V = 100 L (×2)Q = 10 L/mink = 0,4 min⁻¹

X = %

17.Échangeurs de chaleur (DTLM)Moyen

Un échangeur à contre-courant transfère 90 kW. Le fluide chaud se refroidit de 105 à 45 °C et le fluide froid se réchauffe de 20 à 95 °C. Le coefficient global d’échange vaut 1000 W/(m²·K). Trouvez la surface d’échange A nécessaire.

Q̇ = 90 kWU = 1000 W/(m²·K)T_h: 105 → 45 °CT_c: 20 → 95 °C

A = m²

18.Échangeurs de chaleur (DTLM)Difficile

De l’huile chaude (2 kg/s, c_p = 2,5 kJ/(kg·K)) se refroidit de 110 à 85 °C dans un échangeur à contre-courant. Elle réchauffe 3 kg/s d’eau (c_p = 4,18 kJ/(kg·K)) qui entre à 15 °C. Avec U = 1000 W/(m²·K), trouvez la surface d’échange A nécessaire.

ṁ_h = 2 kg/sc_p,h = 2,5 kJ/(kg·K)T_h: 110 → 85 °Cṁ_c = 3 kg/sc_p,c = 4,18 kJ/(kg·K)T_c,in = 15 °CU = 1000 W/(m²·K)

A = m²

19.Conduction thermiqueMoyen

Un mur est composé de 200 mm de brique et de 75 mm de plaque de plâtre, avec une surface de 10 m². Les faces extérieures sont à 17 °C et -14 °C. Trouvez la température T_i à l’interface entre les deux couches.

L₁ = 200 mm, k₁ = 0,72 W/(m·K)L₂ = 75 mm, k₂ = 0,17 W/(m·K)A = 10 m²T₁ = 17 °CT₃ = -14 °C

T_i = °C

20.Conduction thermiqueDifficile

Un mur de 200 mm de polystyrène expansé et 75 mm de plaque de plâtre sépare une pièce à 22 °C de l’air extérieur à -3 °C. Les coefficients de convection valent 7,7 W/(m²·K) à l’intérieur et 25 W/(m²·K) à l’extérieur, et la surface du mur est de 20 m². Trouvez le coefficient de transmission thermique global U du mur.

L₁ = 200 mm, k₁ = 0,035 W/(m·K)L₂ = 75 mm, k₂ = 0,17 W/(m·K)A = 20 m²h_i = 7,7 W/(m²·K)h_o = 25 W/(m²·K)T_room = 22 °CT_out = -3 °C

U = W/(m²·K)

21.Frottement en conduite et pertes de chargeMoyen

De l’eau s’écoule à une vitesse moyenne de 2,5 m/s dans une conduite de 100 m de long et de diamètre intérieur 250 mm. Prenez le coefficient de frottement de Darcy f = 0,018 et g = 9,81 m/s². Trouvez la perte de charge par frottement h_f.

V = 2,5 m/sL = 100 mD = 250 mmf = 0,018g = 9,81 m/s²

h_f = m

22.Frottement en conduite et pertes de chargeDifficile

Deux réservoirs à l’air libre sont reliés par une conduite de 100 m de long, de diamètre intérieur 150 mm et de coefficient de frottement de Darcy f = 0,015. La surface de l’eau du réservoir supérieur est 32 m plus haut que celle du réservoir inférieur. Les pertes de charge singulières sont dues à une entrée à arête vive (K = 0,5), 4 coudes (K = 0,3 chacun), une vanne (K = 10) et la sortie dans le réservoir inférieur (K = 1,0). Prenez g = 9,81 m/s². Trouvez le débit Q en L/s.

Δz = 32 mL = 100 mD = 150 mmf = 0,015K_entrance = 0,5K_bend = 0,3 (×4)K_valve = 10K_exit = 1,0

Q = L/s

23.Pompes et puissance de pompageMoyen

Une pompe débite 20 L/s d’eau (ρ = 1000 kg/m³) sous une hauteur manométrique de 20 m. Le rendement de la pompe est de 65 % et le moteur électrique qui l’entraîne a un rendement de 90 %. Prenez g = 9,81 m/s². Trouvez la puissance électrique P_el absorbée par le moteur, en kW.

Q = 20 L/sH = 20 mη_pump = 65%η_motor = 90%g = 9,81 m/s²

P_el = kW

24.Pompes et puissance de pompageDifficile

Une pompe refoule 75 L/s d’eau (ρ = 1000 kg/m³) d’un réservoir inférieur à l’air libre vers un réservoir supérieur dont la surface libre est 6 m plus haut. La conduite mesure 600 m de long, a un diamètre intérieur de 200 mm et un coefficient de frottement de Darcy f = 0,015 ; les coefficients de pertes singulières totalisent ΣK = 5 (entrée et sortie comprises). Prenez g = 9,81 m/s². Le réservoir supérieur est fermé et l’air au-dessus de l’eau est à une pression relative de 300 kPa. Trouvez la hauteur manométrique H que doit fournir la pompe.

Q = 75 L/sΔz = 6 mL = 600 mD = 200 mmf = 0,015ΣK = 5p_tank = 300 kPa

H = m

3Solutions

1.Bilan matière

Réponse: ṁ₂ = 4250 kg/h

Bilan matière en régime permanent : entrée = sortie pour le total et pour chaque composant. Les problèmes de mélange combinent les deux.

Bilans

Total: ṁ₃ = ṁ₁ + ṁ₂

NaOH: ṁ₁x₁ + ṁ₂x₂ = (ṁ₁ + ṁ₂)x₃

Isoler ṁ₂

ṁ₂ = ṁ₁(x₁ − x₃)/(x₃ − x₂) = 850·(50 − 25)/(25 − 20) = 4250 kg/h

Réponse

ṁ₂ = 4250 kg/h

2.Bilan matière

Réponse: P = 1371 kg/h

Composant traceur : un composant qui traverse sans changement un seul flux (ici le soluté) relie directement les débits. Le bilan global donne ensuite le reste.

Bilan sur le soluté

F·x_F = P·x_P → P = 4800·10/35 = 1371 kg/h

Réponse

P = 1371 kg/h

3.Bilan d’énergie

Réponse: t_out = 47,97 °C

Bilan d’énergie de l’échangeur : sans pertes, ṁ_hc_p,h(T_h,in − T_h,out) = ṁ_cc_p,c(t_out − t_in).

Chaleur cédée par le flux chaud

Q = 2·3,6·(180 − 140) = 288 kW

Chaleur reçue par l’eau

t_out = t_in + Q/(ṁ_cc_p,c) = 25 + 288/(3·4,18) = 47,97 °C

Réponse

t_out = 47,97 °C

4.Bilan d’énergie

Réponse: ṁ_c = 2,17 kg/s

Bilan d’énergie avec pertes : chaleur cédée = chaleur absorbée + chaleur perdue.

Chaleur cédée

Q_h = 1·3,6·(140 − 70) = 252 kW

Chaleur qui atteint l’eau

Q_c = (1 − 0,1)·252 = 226,8 kW

Débit d’eau

ṁ_c = Q_c/(c_p,c·Δt) = 226,8/(4,18·25) = 2,17 kg/s

Réponse

ṁ_c = 2,17 kg/s

5.Loi des gaz parfaits

Réponse: P = 4393 kPa

Loi des gaz parfaits : PV = nRT, avec n = m/M.

Moles

n = m/M = 240/16,04 = 14,96 mol

T = 80 + 273,15 = 353,1 K

Pression

P = nRT/V = 14,96·8,314·353,1/0,01 = 4393 kPa

Réponse

P = 4393 kPa

6.Loi des gaz parfaits

Réponse: ρ = 3,972 kg/m³

Masse volumique d’un gaz parfait : ρ = PM/(RT).

Réarranger la loi des gaz

PV = (m/M)RT → ρ = m/V = PM/(RT)

T = 60 + 273,15 = 333,1 K

Masse volumique

ρ = 250·44,01/(8,314·333,1) = 3,972 kg/m³

Réponse

ρ = 3,972 kg/m³

7.Stœchiométrie

Réponse: m = 39,53 g

Stœchiométrie : une équation équilibrée compte des particules, pas des grammes. Convertis la masse en moles avec n = m/M, utilise les coefficients de l'équation comme rapport molaire, puis reviens à la masse avec m = n·M. Avec deux réactifs, le réactif limitant est celui qui s'épuise en premier et fixe la quantité de produit formé.

Moles de chaque réactif

n(Al) = 8/26,98 = 0,2965 mol

n(Cl₂) = 48/70,9 = 0,677 mol

Réactif limitant

0,2965/2 = 0,1483, 0,677/3 = 0,2257 → Al

Masse de produit

n(AlCl₃) = 0,1483·2 = 0,2965 mol

m = 0,2965·133,33 = 39,53 g

Réponse

m = 39,53 g

8.Stœchiométrie

Réponse: Y = 85,06 %

Rendement théorique

n(CaCO₃) = 10/100,09 = 0,09991 mol

m = 0,09991·1/1·44,01 = 4,397 g

Rendement

Y = 3,74/4,397·100 = 85,06%

Réponse

Y = 85,06%

9.Équilibre chimique

Réponse: [H₂] = 0,1102 mol/L

Équilibre chimique : pour aA + bB ⇌ cC + dD, la constante d’équilibre est K_c = [C]^c[D]^d/([A]^a[B]^b), avec les concentrations à l’équilibre. Un tableau ICE (Initial, Changement, Équilibre) relie les quantités initiales aux quantités à l’équilibre par une seule inconnue x, multipliée par les coefficients.

Expression à l’équilibre

50 = (2x)²/(0,5 − x)²

Prendre la racine carrée

7,071 = 2x/(0,5 − x) → x = 0,5·7,071/(2 + 7,071) = 0,3898 mol/L

Concentration à l’équilibre

[H₂] = 0,5 − x = 0,1102 mol/L

Réponse

[H₂] = 0,1102 mol/L

10.Équilibre chimique

Réponse: [Cl₂] = 0,07321 mol/L

Expression à l’équilibre

0,2 = x²/(0,1 − x) → x² + 0,2·x − 0,02 = 0

Résoudre l’équation du second degré

x = (−0,2 + √(0,2² + 4·0,02))/2 = 0,07321 mol/L

Concentration à l’équilibre

[Cl₂] = x = 0,07321 mol/L

Réponse

[Cl₂] = 0,07321 mol/L

11.Calorimétrie et enthalpie

Réponse: T_f = 26,15 °C

Chaleur et enthalpie : chauffer une substance demande q = m·c·ΔT. Dans un calorimètre, la chaleur cédée par le corps chaud est égale à la chaleur reçue par le corps froid. La variation d’enthalpie d’une réaction se déduit des enthalpies de formation : ΔH° = ΣΔH°f(produits) − ΣΔH°f(réactifs), chacune multipliée par son coefficient.

Bilan thermique

100·0,449·(170 − T_f) = 300·4,18·(T_f − 21)

Isoler la température finale

T_f = (44,9·170 + 1254·21)/(44,9 + 1254) = 26,15 °C

Réponse

T_f = 26,15 °C

12.Calorimétrie et enthalpie

Réponse: q = 311 kJ

Enthalpie de réaction

ΔH° = [6·(−393,5) + 6·(−285,8)] − [1·(−1274) + 6·0] = −2802 kJ

Chaleur pour la masse donnée

n = 20/180,16 = 0,111 mol

q = n·|ΔH°/1| = 0,111·2802 = 311 kJ

Réponse

q = 311 kJ

13.Cinétique chimique

Réponse: k = 0,08026 min⁻¹

Integrated rate laws: zero order: C = C₀ − kt (straight line, t½ = C₀/(2k)); first order: ln(C₀/C) = kt (t½ = ln 2/k); second order: 1/C − 1/C₀ = kt (t½ = 1/(kC₀)). Conversion X means C = C₀(1 − X).

Loi intégrée d’ordre 1

k = ln(C_A0/C_A)/t = ln(1/0,3)/15 = 1,204/15 = 0,08026 min⁻¹

Réponse

k = 0,08026 min⁻¹

14.Cinétique chimique

Réponse: X = 26,29 %

Reaction rates: for a first-order reaction −dC/dt = kC, so C = C₀·e^−kt and the half-life ln 2/k does not depend on concentration. For a second-order reaction 1/C = 1/C₀ + kt. The rate constant rises with temperature following Arrhenius: k = A·e^−Ea/(RT).

Constante de vitesse à la nouvelle température

T₁ = 303,1 K, T₂ = 318,1 K

k₂ = 0,005·e^{−(75000/8,314)·(1/318,1 − 1/303,1)} = 0,02034 min⁻¹

Conversion

X = 1 − e^{−0,02034·15} = 1 − 0,7371 = 26,29 %

Réponse

X = 26,29 %

15.Dimensionnement des réacteurs (RPAC et RP)

Réponse: C_A = 1,658 mol/L

Réacteurs idéaux, réaction du premier ordre (−r_A = k·C_A) en régime permanent, avec le temps de passage τ = V/Q. Un RPAC est parfaitement agité : tout le volume réagit donc à la faible concentration de sortie : τ = X/(k·(1 − X)) et C_A = C_A0/(1 + k·τ). Dans un réacteur piston (RP), chaque tranche de fluide réagit comme un petit réacteur fermé : τ = ln(1/(1 − X))/k et C_A = C_A0·e^−k·τ. Pour une même conversion, un RPAC demande toujours un volume plus grand qu’un RP.

Temps de passage

τ = V/Q = 50/40 = 1,25 min

Concentration de sortie

C_A = 2·e^{−0,15·1,25} = 1,658 mol/L

Réponse

C_A = 1,658 mol/L

Conversion : X = 17,1%.

16.Dimensionnement des réacteurs (RPAC et RP)

Réponse: X = 96 %

Temps de passage

τ = V/Q = 100/10 = 10 min, kτ = 0,4·10 = 4

Conversion

C₁/C_A0 = 1/(1 + kτ) = 1/(1 + 4) = 0,2

C₂/C_A0 = 1/(1 + kτ)² = 0,04

X = 1 − 0,04 = 96%

Réponse

X = 96%

17.Échangeurs de chaleur (DTLM)

Réponse: A = 5,498 m²

Méthode DTLM : l’écart de température entre les fluides varie le long de l’échangeur, donc l’équation utilise sa moyenne logarithmique : Q̇ = U·A·ΔT_lm, avec ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂), où ΔT₁ et ΔT₂ sont les écarts aux deux extrémités. Le contre-courant donne un ΔT_lm plus grand que le co-courant pour les mêmes températures d’entrée et de sortie.

Écarts de température aux extrémités

À contre-courant, l’entrée chaude fait face à la sortie froide, et la sortie chaude à l’entrée froide.

ΔT₁ = T_h,in − T_c,out = 105 − 95 = 10 K

ΔT₂ = T_h,out − T_c,in = 45 − 20 = 25 K

Écart de température moyen logarithmique

ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂) = (10 − 25)/ln(10/25) = 16,37 K

Surface

A = Q̇/(U·ΔT_lm) = 90000/(1000·16,37) = 5,498 m²

Réponse

A = 5,498 m²

18.Échangeurs de chaleur (DTLM)

Réponse: A = 1,618 m²

Puissance échangée et température de sortie de l’eau

Q̇ = ṁ_hc_p,h(T_h,in − T_h,out) = 2·2,5·25 = 125 kW

T_c,out = 15 + 125/(3·4,18) = 24,97 °C

Écarts de température aux extrémités

À contre-courant, l’entrée chaude fait face à la sortie froide, et la sortie chaude à l’entrée froide.

ΔT₁ = T_h,in − T_c,out = 110 − 24,97 = 85,03 K

ΔT₂ = T_h,out − T_c,in = 85 − 15 = 70 K

Écart de température moyen logarithmique

ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂) = (85,03 − 70)/ln(85,03/70) = 77,27 K

Surface

A = Q̇/(U·ΔT_lm) = 125000/(1000·77,27) = 1,618 m²

Réponse

A = 1,618 m²

19.Conduction thermique

Réponse: T_i = 5,023 °C

Résistance thermique : un flux de chaleur stationnaire à travers des couches en série se comporte comme un courant dans des résistances en série : Q̇ = ΔT/ΣR, avec R = L/(kA) pour une couche conductrice et R = 1/(hA) pour une surface avec convection. La chute de température dans chaque couche est proportionnelle à sa résistance.

Résistances des couches

R₁ = L₁/(k₁A) = (200/1000)/(0,72·10) = 0,02778 K/W

R₂ = L₂/(k₂A) = (75/1000)/(0,17·10) = 0,04412 K/W

Flux de chaleur

Q̇ = (T₁ − T₃)/(R₁ + R₂) = 31/0,0719 = 431,2 W

Température à l’interface

La température baisse de Q̇·R₁ dans la première couche.

T_i = T₁ − Q̇·R₁ = 17 − 431,2·0,02778 = 5,023 °C

Réponse

T_i = 5,023 °C

20.Conduction thermique

Réponse: U = 0,1581 W/(m²·K)

Résistances en série

R_i = 1/(h_iA) = 1/(7,7·20) = 0,006494 K/W

R₁ = L₁/(k₁A) = (200/1000)/(0,035·20) = 0,2857 K/W

R₂ = L₂/(k₂A) = (75/1000)/(0,17·20) = 0,02206 K/W

R_o = 1/(h_oA) = 1/(25·20) = 0,002 K/W

ΣR = 0,3163 K/W

Coefficient global

U = 1/(A·ΣR) = 1/(20·0,3163) = 0,1581 W/(m²·K)

Réponse

U = 0,1581 W/(m²·K)

21.Frottement en conduite et pertes de charge

Réponse: h_f = 2,294 m

Écoulement en conduite : le nombre de Reynolds Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ distingue l’écoulement laminaire (Re inférieur à environ 2000) de l’écoulement turbulent (au-dessus d’environ 4000). Le frottement le long d’une conduite provoque la perte de charge de Darcy–Weisbach h_f = f·(L/D)·V²/(2g). Les raccords, les vannes, l’entrée et la sortie ajoutent des pertes de charge singulières h_m = ΣK·V²/(2g). Entre les surfaces libres de deux réservoirs, l’équation de l’énergie donne Δz = h_f + h_m, perte de sortie K = 1 comprise.

Hauteur cinétique

V²/(2g) = 2,5²/(2·9,81) = 0,3186 m

Darcy–Weisbach

h_f = f·(L/D)·V²/(2g) = 0,018·(100/0,25)·2,5²/(2·9,81) = 2,294 m

Réponse

h_f = 2,294 m

22.Frottement en conduite et pertes de charge

Réponse: Q = 92,94 L/s

Coefficients de perte de charge

f·L/D = 0,015·100/0,15 = 10

ΣK = 0,5 + 4·0,3 + 10 + 1,0 = 12,7

Équation de l’énergie

Les deux surfaces sont à l’air libre et pratiquement au repos ; tout Δz est donc perdu dans la conduite.

32 = (10 + 12,7)·V²/(2·9,81)

V = √(2·9,81·32/22,7) = 5,259 m/s

Débit

Q = V·π·D²/4 = 5,259·0,01767 = 0,09294 m³/s = 92,94 L/s

Réponse

Q = 92,94 L/s

23.Pompes et puissance de pompage

Réponse: P_el = 6,708 kW

Puissance d’une pompe : la puissance transmise à l’eau est la puissance hydraulique P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp. L’arbre doit fournir davantage, car la pompe a des pertes : P_shaft = P_h/η_pump, et le moteur absorbe P_el = P_shaft/η_motor. La hauteur manométrique H découle de l’équation de l’énergie : hauteur géométrique + hauteur de pression + toutes les pertes de charge par frottement et singulières.

Puissance hydraulique

P_h = ρ·g·Q·H = 1000·9,81·0,02·20 = 3,924 kW

Puissance sur l’arbre

P_shaft = 3,924/0,65 = 6,037 kW

Puissance électrique

P_el = 6,037/0,9 = 6,708 kW

Réponse

P_el = 6,708 kW

24.Pompes et puissance de pompage

Réponse: H = 51,11 m

Vitesse

V = Q/A = 0,075/0,03142 = 2,387 m/s

V²/(2g) = 0,2905 m

Pertes de charge

h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g) = (45 + 5)·0,2905 = 14,52 m

Hauteur de pression

p/(ρ·g) = 300000/(1000·9,81) = 30,58 m

Hauteur manométrique de la pompe

Les deux surfaces sont pratiquement au repos ; il n’y a donc pas de terme de hauteur cinétique.

H = Δz + p/(ρ·g) + h_L = 6 + 30,58 + 14,52 = 51,11 m

Réponse

H = 51,11 m

Ceci est un support d’entraînement indépendant. ExamProblems n’est ni affilié à l’organisme qui organise cet examen ni approuvé par lui, et le nom de l’examen sert uniquement à décrire le contenu. Le FE exam est organisé par NCEES, qui n’est pas affilié à ExamProblems et ne le cautionne pas.

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Entraînement à l’examen FE Chemical : pack de révision

1Formules et méthodes

Bilan matière

Bilan d’énergie

Loi des gaz parfaits

Stœchiométrie

Méthode

Équilibre chimique

Méthode

Calorimétrie et enthalpie

Cinétique chimique

Dimensionnement des réacteurs (RPAC et RP)

Échangeurs de chaleur (DTLM)

Conduction thermique

Frottement en conduite et pertes de charge

Pompes et puissance de pompage

2Exercices

3Solutions

Bilans

Isoler ṁ2

Réponse

Bilan sur le soluté

Réponse

Chaleur cédée par le flux chaud

Chaleur reçue par l’eau

Réponse

Chaleur cédée

Chaleur qui atteint l’eau

Débit d’eau

Réponse

Moles

Pression

Réponse

Réarranger la loi des gaz

Masse volumique

Réponse

Moles de chaque réactif

Réactif limitant

Masse de produit

Réponse

Rendement théorique

Rendement

Réponse

Expression à l’équilibre

Prendre la racine carrée

Concentration à l’équilibre

Réponse

Expression à l’équilibre

Résoudre l’équation du second degré

Concentration à l’équilibre

Réponse

Bilan thermique

Isoler la température finale

Réponse

Enthalpie de réaction

Chaleur pour la masse donnée

Réponse

Loi intégrée d’ordre 1

Réponse

Constante de vitesse à la nouvelle température

Conversion

Réponse

Temps de passage

Concentration de sortie

Réponse

Temps de passage

Conversion

Réponse

Écarts de température aux extrémités

Écart de température moyen logarithmique

Surface

Réponse

Puissance échangée et température de sortie de l’eau

Écarts de température aux extrémités

Écart de température moyen logarithmique

Surface

Réponse

Résistances des couches

Flux de chaleur

Température à l’interface

Isoler ṁ₂