Luyện thi FE Hóa học: gói ôn nước rút

Bảng công thức, các bước phương pháp chính cho từng chủ đề và 24 bài tập, kèm lời giải đầy đủ ở cuối.

Bài mới Quay lại môn học

Trong cửa sổ in, hãy chọn “Lưu dưới dạng PDF” để giữ một bản trên thiết bị của bạn.

1Công thức và phương pháp

Cân bằng khối lượng

Trạng thái ổn định: vào = ra
Cân bằng tổng: ṁ₁ + ṁ₂ = ṁ₃
Cân bằng cấu tử: ṁ₁x₁ + ṁ₂x₂ = ṁ₃x₃
Thiết bị cô đặc: F·x_F = P·x_P, W = F − P

Cân bằng năng lượng

Nhiệt cảm: Q = ṁ·c_p·ΔT
Ẩn nhiệt: Q = ṁ·h_fg
Trộn: Σṁc_pT_in = Σṁc_pT_out
Nước: c_p ≈ 4,18 kJ/(kg·K)

Phương trình khí lý tưởng

Phương trình khí lý tưởng: pV = nRT
Hằng số khí: R = 8,314 J/(mol·K)
Phương trình khí kết hợp: p₁V₁/T₁ = p₂V₂/T₂
Số mol: n = m/M
Nhiệt độ: T[K] = T[°C] + 273,15

Tỉ lượng hóa học

Số mol: n = m/M
Nồng độ: c = n/V
Tỉ lệ mol: dùng các hệ số của phương trình đã cân bằng
Chất hạn chế: chất hết trước
Hiệu suất phần trăm: thực tế / lý thuyết × 100%

Phương pháp

Viết và cân bằng phương trình hóa học.
Đổi khối lượng đã cho sang mol: n = m/M.
Dùng các hệ số làm tỉ lệ mol để tìm số mol của chất bạn muốn.
Đổi ngược lại sang khối lượng bằng m = n·M. Với hai chất phản ứng, hãy tìm chất hạn chế trước.

Cân bằng hóa học

Hằng số cân bằng: K_c = [C]^c[D]^d/([A]^a[B]^b)
Bảng ICE: Ban đầu, Thay đổi (×hệ số), Cân bằng
Phương trình bậc hai: x = (−b + √(b² − 4ac))/(2a)

Phương pháp

Viết K_c với sản phẩm ở trên chất phản ứng, mỗi chất được nâng lên lũy thừa bằng hệ số của nó.
Lập bảng ICE: Ban đầu, Thay đổi (theo bước x nhân với các hệ số), Cân bằng.
Đưa các biểu thức lúc cân bằng vào K_c và giải tìm x.
Kiểm tra xem x có đủ nhỏ để xấp xỉ không; nếu không thì giải phương trình bậc hai.

Nhiệt lượng kế và entanpi

Nhiệt: q = m·c·ΔT
Nước: c = 4,18 J/(g·°C)
Nhiệt lượng kế: nhiệt tỏa ra = nhiệt thu vào
Entanpi của phản ứng: ΔH° = ΣΔH°_f(products) − ΣΔH°_f(reactants)

Động học phản ứng

Bậc một: ln(C_A/C_A0) = −kt
Chu kỳ bán rã (bậc một): t_½ = ln 2/k
Bậc hai: 1/C_A = 1/C_A0 + kt
Arrhenius: k = A·e^−E_a/(RT)
Hai nhiệt độ: ln(k₂/k₁) = (E_a/R)(1/T₁ − 1/T₂)

Tính kích thước lò phản ứng (CSTR và PFR)

Thời gian lưu: τ = V/Q
CSTR, bậc một: τ = X/(k·(1 − X)), C_A = C_A0/(1 + kτ)
PFR, bậc một: τ = ln(1/(1 − X))/k, C_A = C_A0·e^−kτ
Độ chuyển hóa từ thể tích: CSTR: X = kτ/(1 + kτ), PFR: X = 1 − e^−kτ
N CSTR giống nhau mắc nối tiếp: X = 1 − 1/(1 + kτ_i)^N

Thiết bị trao đổi nhiệt (LMTD)

Công suất nhiệt: Q = U·A·ΔT_lm
Hiệu nhiệt độ trung bình logarit: ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂)
Cân bằng dòng: Q = ṁc_p(T_in − T_out)

Dẫn nhiệt

Định luật Fourier: Q̇ = kAΔT/L
Nhiệt trở dẫn nhiệt: R = L/(kA)
Nhiệt trở đối lưu: R = 1/(hA)
Các nhiệt trở nối tiếp: Q̇ = ΔT_total/ΣR
Hệ số U: U = 1/(ΣR·A)

Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Số Reynolds: Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ
Chế độ chảy: chảy tầng dưới Re ≈ 2000, chảy rối trên Re ≈ 4000
Vận tốc trung bình: V = Q/A, A = π·D²/4
Darcy–Weisbach: h_f = f·(L/D)·V²/(2g)
Tổn thất cục bộ: h_m = ΣK·V²/(2g)
Giá trị K thường gặp: lối vào 0,5, lối ra 1,0, khúc cua 90° ≈ 0,3
Độ giảm áp suất: Δp = ρ·g·h_f
Hai bể chứa hở: Δz = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)
Cửa ra tự do: H = (1 + f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

Máy bơm và công suất bơm

Công suất thủy lực: P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp
Công suất trên trục: P_shaft = P_h/η_pump
Công suất điện: P_el = P_shaft/η_motor
Cột áp của bơm: H = Δz + Δp/(ρ·g) + h_L
Tổn thất của hệ thống: h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

2Bài tập

1.Cân bằng khối lượngTrung bình

Mỗi giờ phải thêm bao nhiêu dòng 2 vào dòng 1 để sản phẩm sau khi trộn chứa 15% muối? Tìm ṁ₂.

ṁ₁ = 350 kg/hx₁ = 45 %x₂ = 10 %x₃ = 15 %

ṁ₂ = kg/h

2.Cân bằng khối lượngKhó

Một thiết bị cô đặc làm đặc dung dịch NaOH bằng cách đun bay hơi nước tinh khiết. Tìm lưu lượng sản phẩm P theo kg/h.

F = 3900 kg/hx_F = 14 %x_P = 40 %

P = kg/h

3.Cân bằng năng lượngTrung bình

ethanol nóng làm nguội nước trong thiết bị trao đổi nhiệt ngược dòng, không có tổn thất nhiệt. Tìm nhiệt độ nước ra t_out.

ṁ_h = 2 kg/sc_p,h = 2,44 kJ/(kg·K)T_h: 150 → 70 °Cṁ_c = 3 kg/sc_p,c = 4,18 kJ/(kg·K)t_in = 25 °C

t_out = °C

4.Cân bằng năng lượngKhó

ethanol nóng làm nóng nước trong một thiết bị trao đổi nhiệt bị thất thoát 10% nhiệt do dòng nóng tỏa ra ra môi trường xung quanh. Tìm lưu lượng nước ṁ_c cần thiết.

ṁ_h = 2,5 kg/sc_p,h = 2,44 kJ/(kg·K)T_h: 180 → 90 °Ct: 10 → 70 °Cc_p,c = 4,18 kJ/(kg·K)tổn thất = 10 %

ṁ_c = kg/s

5.Phương trình khí lý tưởngTrung bình

310 g Ar chiếm thể tích V bao nhiêu ở 550 kPa và 40 °C? Coi đó là khí lý tưởng.

m = 310 gM = 39,95 g/molP = 550 kPaT = 40 °CR = 8,314 J/(mol·K)

V = L

6.Phương trình khí lý tưởngKhó

Tìm khối lượng riêng ρ của N₂ ở 950 kPa và 120 °C, coi đó là khí lý tưởng.

M = 28,01 g/molP = 950 kPaT = 120 °CR = 8,314 J/(mol·K)

ρ = kg/m³

7.Tỉ lượng hóa họcTrung bình

30 g CH₄ và 40 g O₂ phản ứng theo CH₄ + 2O₂ → CO₂ + 2H₂O. Khối lượng m của H₂O có thể tạo thành là bao nhiêu?

M(CH₄) = 16,04M(O₂) = 32M(H₂O) = 18,02 g/mol

m = g

8.Tỉ lượng hóa họcKhó

Trong phản ứng C₃H₈ + 5O₂ → 3CO₂ + 4H₂O, 12 g C₃H₈ phản ứng hoàn toàn (các chất phản ứng khác dư) và thu được 14,71 g H₂O. Tìm hiệu suất phần trăm Y.

M(C₃H₈) = 44,1 g/molM(H₂O) = 18,02 g/molthực tế: 14,71 g

Y = %

9.Cân bằng hóa họcTrung bình

0,5 mol/L H₂ và 0,5 mol/L I₂ được cho vào một bình và phản ứng: H₂ + I₂ ⇌ 2HI, với K_c = 36. Tìm nồng độ lúc cân bằng [HI].

[H₂]₀ = [I₂]₀ = 0,5 mol/LK_c = 36

[HI] = mol/L

10.Cân bằng hóa họcKhó

PCl₅ phân hủy: PCl₅ ⇌ PCl₃ + Cl₂, với K_c = 0,05 ở nhiệt độ phản ứng. Một bình ban đầu chỉ có 0,8 mol/L PCl₅. Tìm nồng độ lúc cân bằng [Cl₂].

[PCl₅]₀ = 0,8 mol/LK_c = 0,05

[Cl₂] = mol/L

11.Nhiệt lượng kế và entanpiTrung bình

Một khối sắt 100 g (c = 0,449 J/(g·°C)) ở 110 °C được thả vào 300 g nước (c = 4,18 J/(g·°C)) ở 22 °C trong một cốc cách nhiệt. Tìm nhiệt độ cuối T_f.

m_metal = 100 gc_metal = 0,449 J/(g·°C)T_metal = 110 °Cm_water = 300 gT_water = 22 °Cc_water = 4,18 J/(g·°C)

T_f = °C

12.Nhiệt lượng kế và entanpiKhó

Dùng entanpi tạo thành chuẩn để tìm nhiệt q tỏa ra khi 250 g C₂H₆ (M = 30,07 g/mol) cháy hoàn toàn: 2C₂H₆ + 7O₂ → 4CO₂ + 6H₂O(l). Cho q là số dương.

ΔH°f(C₂H₆) = −84,7 kJ/molΔH°f(CO₂) = −393,5 kJ/molΔH°f(H₂O, l) = −285,8 kJ/molΔH°f(O₂) = 0

q = kJ

13.Động học phản ứngTrung bình

Một phản ứng bậc hai (−r_A = k·C_A²) có k = 0,5 L/(mol·min) và nồng độ ban đầu 1,5 mol/L. Tìm chu kỳ bán hủy đầu tiên t_½ của nó.

k = 0,5 L/(mol·min)C_A0 = 1,5 mol/L

t_½ = min

14.Động học phản ứngKhó

Một phản ứng bậc một có hằng số tốc độ 0,1 s⁻¹ ở 50 °C và năng lượng hoạt hóa 100 kJ/mol. Tìm thừa số tiền mũ A trong phương trình Arrhenius.

k = 0,1 s⁻¹T = 50 °CE_a = 100 kJ/molR = 8,314 J/(mol·K)

A = s⁻¹

15.Tính kích thước lò phản ứng (CSTR và PFR)Trung bình

Một phản ứng bậc một pha lỏng A → B với k = 0,08 min⁻¹ được thực hiện trong lò phản ứng dòng đẩy (PFR) cấp liệu 5 L/min. Khối lượng riêng không đổi và lò phản ứng ở trạng thái ổn định. Tìm thể tích lò phản ứng V theo lít để đạt độ chuyển hóa A 70%.

Q = 5 L/mink = 0,08 min⁻¹X = 70%

V = L

16.Tính kích thước lò phản ứng (CSTR và PFR)Khó

Một phản ứng bậc một pha lỏng (k = 0,5 min⁻¹) diễn ra trong lò phản ứng dòng đẩy (PFR) 50 L cấp liệu 50 L/min. Khối lượng riêng không đổi và lò phản ứng ở trạng thái ổn định. Tìm độ chuyển hóa X theo phần trăm.

V = 50 LQ = 50 L/mink = 0,5 min⁻¹

X = %

17.Thiết bị trao đổi nhiệt (LMTD)Trung bình

Trong một thiết bị ngưng tụ, hơi nước ngưng tụ ở nhiệt độ không đổi 105 °C bên ngoài các ống. Nước làm mát (5 kg/s, c_p = 4,18 kJ/(kg·K)) chảy trong các ống và nóng lên từ 10 lên 75 °C. Hệ số truyền nhiệt tổng quát là 1500 W/(m²·K). Tìm diện tích truyền nhiệt A cần thiết.

T_s = 105 °Cṁ = 5 kg/sc_p = 4,18 kJ/(kg·K)T_c: 10 → 75 °CU = 1500 W/(m²·K)

A = m²

18.Thiết bị trao đổi nhiệt (LMTD)Khó

Dầu nóng (2 kg/s, c_p = 2,3 kJ/(kg·K)) nguội đi từ 155 xuống 120 °C trong thiết bị trao đổi nhiệt ngược dòng. Nó làm nóng 1 kg/s nước (c_p = 4,18 kJ/(kg·K)) đi vào ở 10 °C. Với U = 500 W/(m²·K), tìm diện tích truyền nhiệt A cần thiết.

ṁ_h = 2 kg/sc_p,h = 2,3 kJ/(kg·K)T_h: 155 → 120 °Cṁ_c = 1 kg/sc_p,c = 4,18 kJ/(kg·K)T_c,in = 10 °CU = 500 W/(m²·K)

A = m²

19.Dẫn nhiệtTrung bình

Một bức tường gồm 50 mm gỗ và 100 mm polystyrene giãn nở, có diện tích 15 m². Hai mặt ngoài ở 20 °C và 2 °C. Tìm nhiệt độ T_i tại mặt tiếp giáp giữa hai lớp.

L₁ = 50 mm, k₁ = 0,17 W/(m·K)L₂ = 100 mm, k₂ = 0,035 W/(m·K)A = 15 m²T₁ = 20 °CT₃ = 2 °C

T_i = °C

20.Dẫn nhiệtKhó

Một bức tường gồm 150 mm gạch và 75 mm polystyrene giãn nở ngăn cách một căn phòng ở 22 °C với không khí bên ngoài ở -12 °C. Hệ số đối lưu là 10 W/(m²·K) bên trong và 30 W/(m²·K) bên ngoài, và diện tích tường là 12 m². Tìm nhiệt độ T_s của bề mặt trong của tường.

L₁ = 150 mm, k₁ = 0,72 W/(m·K)L₂ = 75 mm, k₂ = 0,035 W/(m·K)A = 12 m²h_i = 10 W/(m²·K)h_o = 30 W/(m²·K)T_room = 22 °CT_out = -12 °C

T_s = °C

21.Ma sát đường ống và tổn thất cột ápTrung bình

Nước chảy với 100 L/s qua một ống dài 1000 m, đường kính trong 250 mm. Dùng hệ số ma sát Darcy f = 0,015 và g = 9,81 m/s². Tìm tổn thất cột áp do ma sát h_f.

Q = 100 L/sL = 1000 mD = 250 mmf = 0,015g = 9,81 m/s²

h_f = m

22.Ma sát đường ống và tổn thất cột ápKhó

Hai bể chứa hở được nối bằng một ống dài 100 m, đường kính trong 250 mm và hệ số ma sát Darcy f = 0,02. Các tổn thất cục bộ là lối vào cạnh vuông (K = 0,5), 3 khúc cua (K = 0,3 mỗi khúc), một van (K = 2) và lối ra vào bể thấp hơn (K = 1,0). Dùng g = 9,81 m/s². Chênh lệch mực nước Δz giữa các bể là bao nhiêu để có lưu lượng 75 L/s?

Q = 75 L/sL = 100 mD = 250 mmf = 0,02K_entrance = 0,5K_bend = 0,3 (×3)K_valve = 2K_exit = 1,0

Δz = m

23.Máy bơm và công suất bơmTrung bình

Một máy bơm có hiệu suất 70% cấp 100 L/s nước (ρ = 1000 kg/m³) ngược với cột áp 16 m. Dùng g = 9,81 m/s². Tìm công suất trên trục P_shaft cần thiết, theo kW.

Q = 100 L/sH = 16 mη = 70%g = 9,81 m/s²

P_shaft = kW

24.Máy bơm và công suất bơmKhó

Một máy bơm chuyển 60 L/s nước (ρ = 1000 kg/m³) từ một bể hở phía dưới lên một bồn phía trên có mặt nước cao hơn 13 m. Ống dài 600 m, đường kính trong 200 mm và hệ số ma sát Darcy f = 0,022; các hệ số tổn thất cục bộ cộng lại là ΣK = 8 (đã gồm lối vào và lối ra). Dùng g = 9,81 m/s². Bồn phía trên đóng kín và không khí phía trên nước ở áp suất dư 200 kPa. Tìm cột áp H mà bơm phải bổ sung.

Q = 60 L/sΔz = 13 mL = 600 mD = 200 mmf = 0,022ΣK = 8p_tank = 200 kPa

H = m

3Dung dịch

1.Cân bằng khối lượng

Đáp số: ṁ₂ = 2100 kg/h

Cân bằng khối lượng ở trạng thái ổn định: vào = ra cho tổng và cho từng cấu tử. Bài toán pha trộn kết hợp cả hai.

Các phương trình cân bằng

Total: ṁ₃ = ṁ₁ + ṁ₂

muối: ṁ₁x₁ + ṁ₂x₂ = (ṁ₁ + ṁ₂)x₃

Giải tìm ṁ₂

ṁ₂ = ṁ₁(x₁ − x₃)/(x₃ − x₂) = 350·(45 − 15)/(15 − 10) = 2100 kg/h

Đáp số

ṁ₂ = 2100 kg/h

2.Cân bằng khối lượng

Đáp số: P = 1365 kg/h

Cấu tử liên kết: một cấu tử đi qua không đổi trong một dòng (ở đây là chất tan) liên hệ trực tiếp các lưu lượng. Sau đó cân bằng tổng cho phần còn lại.

Cân bằng chất tan

F·x_F = P·x_P → P = 3900·14/40 = 1365 kg/h

Đáp số

P = 1365 kg/h

3.Cân bằng năng lượng

Đáp số: t_out = 56,13 °C

Cân bằng năng lượng của thiết bị trao đổi nhiệt: khi không có tổn thất, ṁ_hc_p,h(T_h,in − T_h,out) = ṁ_cc_p,c(t_out − t_in).

Nhiệt do dòng nóng tỏa ra

Q = 2·2,44·(150 − 70) = 390,4 kW

Nhiệt nước thu vào

t_out = t_in + Q/(ṁ_cc_p,c) = 25 + 390,4/(3·4,18) = 56,13 °C

Đáp số

t_out = 56,13 °C

4.Cân bằng năng lượng

Đáp số: ṁ_c = 1,97 kg/s

Cân bằng năng lượng có tổn thất: nhiệt tỏa ra = nhiệt hấp thụ + nhiệt tổn thất.

Nhiệt tỏa ra

Q_h = 2,5·2,44·(180 − 90) = 549 kW

Nhiệt đến được nước

Q_c = (1 − 0,1)·549 = 494,1 kW

Lưu lượng nước

ṁ_c = Q_c/(c_p,c·Δt) = 494,1/(4,18·60) = 1,97 kg/s

Đáp số

ṁ_c = 1,97 kg/s

5.Phương trình khí lý tưởng

Đáp số: V = 36,73 L

Phương trình khí lý tưởng: PV = nRT, với n = m/M.

Số mol

n = 310/39,95 = 7,76 mol

T = 40 + 273,15 = 313,1 K

Thể tích

V = nRT/P = 7,76·8,314·313,1/550 = 36,73 L

Đáp số

V = 36,73 L

6.Phương trình khí lý tưởng

Đáp số: ρ = 8,141 kg/m³

Khối lượng riêng của khí lý tưởng: ρ = PM/(RT).

Biến đổi phương trình khí

PV = (m/M)RT → ρ = m/V = PM/(RT)

T = 120 + 273,15 = 393,1 K

Khối lượng riêng

ρ = 950·28,01/(8,314·393,1) = 8,141 kg/m³

Đáp số

ρ = 8,141 kg/m³

7.Tỉ lượng hóa học

Đáp số: m = 22,52 g

Tỉ lượng hóa học: một phương trình đã cân bằng đếm số hạt, không phải số gam. Đổi khối lượng sang mol bằng n = m/M, dùng các hệ số của phương trình làm tỉ lệ mol, rồi đổi ngược lại bằng m = n·M. Với hai chất phản ứng, chất hạn chế là chất hết trước và quyết định lượng sản phẩm tạo thành.

Số mol của từng chất phản ứng

n(CH₄) = 30/16,04 = 1,87 mol

n(O₂) = 40/32 = 1,25 mol

Chất hạn chế

1,87/1 = 1,87, 1,25/2 = 0,625 → O₂

Khối lượng sản phẩm

n(H₂O) = 0,625·2 = 1,25 mol

m = 1,25·18,02 = 22,52 g

Đáp số

m = 22,52 g

8.Tỉ lượng hóa học

Đáp số: Y = 75 %

Lượng sản phẩm lý thuyết

n(C₃H₈) = 12/44,1 = 0,2721 mol

m = 0,2721·4/1·18,02 = 19,61 g

Hiệu suất phần trăm

Y = 14,71/19,61·100 = 75%

Đáp số

Y = 75%

9.Cân bằng hóa học

Đáp số: [HI] = 0,75 mol/L

Cân bằng hóa học: với aA + bB ⇌ cC + dD, hằng số cân bằng là K_c = [C]^c[D]^d/([A]^a[B]^b), dùng các nồng độ lúc cân bằng. Bảng ICE (Ban đầu, Thay đổi, Cân bằng) liên hệ lượng ban đầu với lượng lúc cân bằng qua một ẩn x, nhân với các hệ số.

Biểu thức cân bằng

36 = (2x)²/(0,5 − x)²

Lấy căn bậc hai

6 = 2x/(0,5 − x) → x = 0,5·6/(2 + 6) = 0,375 mol/L

Nồng độ lúc cân bằng

[HI] = 2x = 0,75 mol/L

Đáp số

[HI] = 0,75 mol/L

10.Cân bằng hóa học

Đáp số: [Cl₂] = 0,1766 mol/L

Biểu thức cân bằng

0,05 = x²/(0,8 − x) → x² + 0,05·x − 0,04 = 0

Giải phương trình bậc hai

x = (−0,05 + √(0,05² + 4·0,04))/2 = 0,1766 mol/L

Nồng độ lúc cân bằng

[Cl₂] = x = 0,1766 mol/L

Đáp số

[Cl₂] = 0,1766 mol/L

11.Nhiệt lượng kế và entanpi

Đáp số: T_f = 25,04 °C

Nhiệt và entanpi: làm nóng một chất cần q = m·c·ΔT. Trong nhiệt lượng kế, nhiệt do vật nóng tỏa ra bằng nhiệt vật lạnh thu vào. Biến thiên entanpi của phản ứng suy ra từ entanpi tạo thành: ΔH° = ΣΔH°f(sản phẩm) − ΣΔH°f(chất phản ứng), mỗi giá trị nhân với hệ số của nó.

Cân bằng nhiệt

100·0,449·(110 − T_f) = 300·4,18·(T_f − 22)

Giải tìm nhiệt độ cuối

T_f = (44,9·110 + 1254·22)/(44,9 + 1254) = 25,04 °C

Đáp số

T_f = 25,04 °C

12.Nhiệt lượng kế và entanpi

Đáp số: q = 12967 kJ

Entanpi của phản ứng

ΔH° = [4·(−393,5) + 6·(−285,8)] − [2·(−84,7) + 7·0] = −3119 kJ

Nhiệt cho khối lượng đã cho

n = 250/30,07 = 8,314 mol

q = n·|ΔH°/2| = 8,314·1560 = 12967 kJ

Đáp số

q = 12967 kJ

13.Động học phản ứng

Đáp số: t_½ = 1,333 min

Integrated rate laws: zero order: C = C₀ − kt (straight line, t½ = C₀/(2k)); first order: ln(C₀/C) = kt (t½ = ln 2/k); second order: 1/C − 1/C₀ = kt (t½ = 1/(kC₀)). Conversion X means C = C₀(1 − X).

Chu kỳ bán hủy bậc hai

t_½ = 1/(k·C_A0) = 1/(0,5·1,5) = 1,333 min

Đáp số

t_½ = 1,333 min

Mỗi chu kỳ bán hủy sau dài gấp đôi chu kỳ trước, vì C₀ đã giảm một nửa.

14.Động học phản ứng

Đáp số: A = 1,461 × 10¹⁵ s⁻¹

Reaction rates: for a first-order reaction −dC/dt = kC, so C = C₀·e^−kt and the half-life ln 2/k does not depend on concentration. For a second-order reaction 1/C = 1/C₀ + kt. The rate constant rises with temperature following Arrhenius: k = A·e^−Ea/(RT).

Nhiệt độ tuyệt đối

T = 50 + 273,15 = 323,1 K

Giải phương trình Arrhenius tìm A

E_a/(RT) = 100000/(8,314·323,1) = 37,22

A = k·e^37,22 = 0,1·1,461 × 10¹⁶ = 1,461 × 10¹⁵ s⁻¹

Đáp số

A = 1,461 × 10¹⁵ s⁻¹

15.Tính kích thước lò phản ứng (CSTR và PFR)

Đáp số: V = 75,25 L

Lò phản ứng lý tưởng, phản ứng bậc một (−r_A = k·C_A) ở trạng thái ổn định, với thời gian lưu τ = V/Q. CSTR được trộn hoàn hảo, nên toàn bộ thể tích phản ứng ở nồng độ ra thấp: τ = X/(k·(1 − X)) và C_A = C_A0/(1 + k·τ). Trong PFR mỗi lát chất lỏng phản ứng như một lò phản ứng gián đoạn nhỏ: τ = ln(1/(1 − X))/k và C_A = C_A0·e^−k·τ. Với cùng độ chuyển hóa, CSTR luôn cần thể tích lớn hơn PFR.

Thời gian lưu

τ = ln(1/(1 − 0,7))/0,08 = 1,204/0,08 = 15,05 min

Thể tích

V = Q·τ = 5·15,05 = 75,25 L

Đáp số

V = 75,25 L

16.Tính kích thước lò phản ứng (CSTR và PFR)

Đáp số: X = 39,35 %

Thời gian lưu

τ = V/Q = 50/50 = 1 min, kτ = 0,5·1 = 0,5

Độ chuyển hóa

X = 1 − e^−kτ = 1 − e^−0,5 = 39,35%

Đáp số

X = 39,35%

17.Thiết bị trao đổi nhiệt (LMTD)

Đáp số: A = 16,06 m²

LMTD method: the temperature difference between the streams changes along the exchanger, so the rate equation uses its logarithmic mean: Q̇ = U·A·ΔT_lm, with ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂), where ΔT₁ and ΔT₂ are the differences at the two ends. Counter-flow gives a larger ΔT_lm than parallel flow for the same inlet and outlet temperatures.

Nhiệt lượng tính từ phía nước

Q̇ = 5·4,18·(75 − 10) = 1359 kW

Hiệu nhiệt độ ở hai đầu

ΔT₁ = 105 − 10 = 95 K

ΔT₂ = 105 − 75 = 30 K

Hiệu nhiệt độ trung bình logarit

ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂) = (95 − 30)/ln(95/30) = 56,39 K

Diện tích

A = Q̇/(U·ΔT_lm) = 1,359 × 10⁶/(1500·56,39) = 16,06 m²

Đáp số

A = 16,06 m²

18.Thiết bị trao đổi nhiệt (LMTD)

Đáp số: A = 2,975 m²

Phương pháp LMTD: hiệu nhiệt độ giữa các dòng thay đổi dọc theo thiết bị, nên phương trình tốc độ dùng giá trị trung bình logarit của nó: Q̇ = U·A·ΔT_lm, với ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂), trong đó ΔT₁ và ΔT₂ là các hiệu nhiệt độ ở hai đầu. Dòng ngược chiều cho ΔT_lm lớn hơn dòng xuôi chiều với cùng nhiệt độ vào và ra.

Công suất nhiệt và nhiệt độ nước ra

Q̇ = ṁ_hc_p,h(T_h,in − T_h,out) = 2·2,3·35 = 161 kW

T_c,out = 10 + 161/(1·4,18) = 48,52 °C

Hiệu nhiệt độ ở hai đầu

Ở dòng ngược chiều, đầu vào nóng đối diện đầu ra lạnh, và đầu ra nóng đối diện đầu vào lạnh.

ΔT₁ = T_h,in − T_c,out = 155 − 48,52 = 106,5 K

ΔT₂ = T_h,out − T_c,in = 120 − 10 = 110 K

Hiệu nhiệt độ trung bình logarit

ΔT_lm = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂) = (106,5 − 110)/ln(106,5/110) = 108,2 K

Diện tích

A = Q̇/(U·ΔT_lm) = 161000/(500·108,2) = 2,975 m²

Đáp số

A = 2,975 m²

19.Dẫn nhiệt

Đáp số: T_i = 18,32 °C

Nhiệt trở: dòng nhiệt ổn định qua các lớp nối tiếp hoạt động giống như dòng điện qua các điện trở nối tiếp: Q̇ = ΔT/ΣR, với R = L/(kA) cho lớp dẫn nhiệt và R = 1/(hA) cho bề mặt đối lưu. Độ giảm nhiệt độ qua mỗi lớp tỉ lệ với nhiệt trở của nó.

Nhiệt trở của các lớp

R₁ = L₁/(k₁A) = (50/1000)/(0,17·15) = 0,01961 K/W

R₂ = L₂/(k₂A) = (100/1000)/(0,035·15) = 0,1905 K/W

Dòng nhiệt

Q̇ = (T₁ − T₃)/(R₁ + R₂) = 18/0,2101 = 85,68 W

Nhiệt độ tại mặt tiếp giáp

Nhiệt độ giảm qua lớp thứ nhất một lượng Q̇·R₁.

T_i = T₁ − Q̇·R₁ = 20 − 85,68·0,01961 = 18,32 °C

Đáp số

T_i = 18,32 °C

20.Dẫn nhiệt

Đáp số: T_s = 20,63 °C

Các nhiệt trở nối tiếp

R_i = 1/(h_iA) = 1/(10·12) = 0,008333 K/W

R₁ = L₁/(k₁A) = (150/1000)/(0,72·12) = 0,01736 K/W

R₂ = L₂/(k₂A) = (75/1000)/(0,035·12) = 0,1786 K/W

R_o = 1/(h_oA) = 1/(30·12) = 0,002778 K/W

ΣR = 0,207 K/W

Nhiệt thất thoát

Q̇ = (22 − (-12))/0,207 = 164,2 W

T_s = T_room − Q̇·R_i = 22 − 164,2·0,008333 = 20,63 °C

Đáp số

T_s = 20,63 °C

21.Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Đáp số: h_f = 12,69 m

Dòng chảy trong ống: số Reynolds Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ phân biệt chảy tầng (Re dưới khoảng 2000) với chảy rối (trên khoảng 4000). Ma sát dọc ống gây tổn thất cột áp Darcy–Weisbach h_f = f·(L/D)·V²/(2g). Các phụ kiện, van, lối vào và lối ra gây thêm tổn thất cục bộ h_m = ΣK·V²/(2g). Giữa hai mặt thoáng của bể hở, phương trình năng lượng cho Δz = h_f + h_m, đã tính cả tổn thất lối ra K = 1.

Vận tốc trung bình

A = π·0,25²/4 = 0,04909 m²

V = Q/A = 0,1/0,04909 = 2,037 m/s

Cột áp vận tốc

V²/(2g) = 2,037²/(2·9,81) = 0,2115 m

Darcy–Weisbach

h_f = f·(L/D)·V²/(2g) = 0,015·(1000/0,25)·2,037²/(2·9,81) = 12,69 m

Đáp số

h_f = 12,69 m

22.Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Đáp số: Δz = 1,475 m

Vận tốc

V = Q/A = 0,075/0,04909 = 1,528 m/s

V²/(2g) = 0,119 m

Các hệ số tổn thất

f·L/D = 0,02·100/0,25 = 8

ΣK = 0,5 + 3·0,3 + 2 + 1,0 = 4,4

Tổng tổn thất cột áp

h_f = 8·0,119 = 0,9519 m

h_m = 4,4·0,119 = 0,5235 m

Δz = h_f + h_m = 1,475 m

Đáp số

Δz = 1,475 m

23.Máy bơm và công suất bơm

Đáp số: P_shaft = 22,42 kW

Công suất bơm: công suất truyền cho nước là công suất thủy lực P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp. Trục phải cung cấp nhiều hơn vì bơm có tổn hao: P_shaft = P_h/η_pump, và động cơ tiêu thụ P_el = P_shaft/η_motor. Cột áp bơm H suy ra từ phương trình năng lượng: chiều cao nâng tĩnh + cột áp áp suất + mọi tổn thất ma sát và cục bộ.

Công suất thủy lực

P_h = ρ·g·Q·H = 1000·9,81·0,1·16 = 15,7 kW

Công suất trên trục

P_shaft = P_h/η = 15,7/0,7 = 22,42 kW

Đáp số

P_shaft = 22,42 kW

24.Máy bơm và công suất bơm

Đáp số: H = 47,14 m

Vận tốc

V = Q/A = 0,06/0,03142 = 1,91 m/s

V²/(2g) = 0,1859 m

Các tổn thất cột áp

h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g) = (66 + 8)·0,1859 = 13,76 m

Cột áp áp suất

p/(ρ·g) = 200000/(1000·9,81) = 20,39 m

Cột áp của bơm

Cả hai mặt nước thực tế đều đứng yên, nên không có số hạng cột áp vận tốc.

H = Δz + p/(ρ·g) + h_L = 13 + 20,39 + 13,76 = 47,14 m

Đáp số

H = 47,14 m

ExamProblems · examproblems.com/courses/fe-exam-chemical

Luyện thi FE Hóa học: gói ôn nước rút

1Công thức và phương pháp

Cân bằng khối lượng

Cân bằng năng lượng

Phương trình khí lý tưởng

Tỉ lượng hóa học

Phương pháp

Cân bằng hóa học

Phương pháp

Nhiệt lượng kế và entanpi

Động học phản ứng

Tính kích thước lò phản ứng (CSTR và PFR)

Thiết bị trao đổi nhiệt (LMTD)

Dẫn nhiệt

Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Máy bơm và công suất bơm

2Bài tập

3Dung dịch

Các phương trình cân bằng

Giải tìm ṁ2

Đáp số

Cân bằng chất tan

Đáp số

Nhiệt do dòng nóng tỏa ra

Nhiệt nước thu vào

Đáp số

Nhiệt tỏa ra

Nhiệt đến được nước

Lưu lượng nước

Đáp số

Số mol

Thể tích

Đáp số

Biến đổi phương trình khí

Khối lượng riêng

Đáp số

Số mol của từng chất phản ứng

Chất hạn chế

Khối lượng sản phẩm

Đáp số

Lượng sản phẩm lý thuyết

Hiệu suất phần trăm

Đáp số

Biểu thức cân bằng

Lấy căn bậc hai

Nồng độ lúc cân bằng

Đáp số

Biểu thức cân bằng

Giải phương trình bậc hai

Nồng độ lúc cân bằng

Đáp số

Cân bằng nhiệt

Giải tìm nhiệt độ cuối

Đáp số

Entanpi của phản ứng

Nhiệt cho khối lượng đã cho

Đáp số

Chu kỳ bán hủy bậc hai

Đáp số

Nhiệt độ tuyệt đối

Giải phương trình Arrhenius tìm A

Đáp số

Thời gian lưu

Thể tích

Đáp số

Thời gian lưu

Độ chuyển hóa

Đáp số

Nhiệt lượng tính từ phía nước

Hiệu nhiệt độ ở hai đầu

Hiệu nhiệt độ trung bình logarit

Diện tích

Đáp số

Công suất nhiệt và nhiệt độ nước ra

Hiệu nhiệt độ ở hai đầu

Hiệu nhiệt độ trung bình logarit

Diện tích

Đáp số

Nhiệt trở của các lớp

Dòng nhiệt

Giải tìm ṁ₂