構造力学：直前対策パック

公式集、全トピックの解法の要点、10 問の演習問題。完全な解答は巻末にあります。

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1公式と解法

はりの支点反力

つり合い
ΣFx = 0, ΣFy = 0, ΣM = 0
等分布荷重
合力 w·L は荷重の中央に作用
モーメント
M = F·d

解き方

  1. 自由体図を描き、各支点を反力に置き換えます。
  2. 分布荷重はそれぞれ、その図心に作用する 1 つの力に置き換えます。
  3. 一方の支点まわりのモーメントをとり、もう一方の支点反力を求めます。
  4. ΣFy = 0 を使って残りの反力を求め、もう 1 つのモーメントの式で確かめます。

せん断力と曲げモーメント

せん断力と曲げモーメント
V = 片側の ΣF、 M = 片側の ΣF·d
曲げ応力
σ = M·y/I
長方形
I = bh³/12
断面係数
W = I/ymax
単純支持、等分布荷重
Mmax = wL²/8

解き方

  1. はり全体のつり合いから支点反力を求めます。
  2. 必要な断面ではりを切断し、片側だけを考えます。
  3. せん断力：その側に働く鉛直方向の力の和。曲げモーメント：それらの力の切断面まわりのモーメントの和。
  4. 最大曲げモーメントは、せん断力がゼロになる位置を求めて調べます。

トラス：節点法

節点法
ΣFx = 0, ΣFy = 0 at each joint
切断法
ΣM = 0 about a cut point
部材力
正 = 引張、負 = 圧縮

解き方

  1. トラス全体の支点反力を求めます。
  2. 節点法：未知の部材力が 2 つ以下の節点から始め、ΣFx = 0 と ΣFy = 0 を使います。
  3. 断面法：求めたい部材を通るように切断し、ほかの未知部材が交わる点まわりのモーメントをとります。
  4. 引張と仮定します。答えが負なら圧縮です。

はりのたわみ

支間中央の集中荷重
δ = PL³/(48EI)
等分布荷重、単純支持
δ = 5wL⁴/(384EI)
片持ちばり、先端荷重
δ = PL³/(3EI)
片持ちばり、等分布荷重
δ = wL⁴/(8EI)
重ね合わせの理
δ = δ1 + δ2

柱の座屈

オイラー座屈荷重
Pcr = π²EI/(KL)²
有効座屈長さ係数
K = 1 ピン–ピン、0.5 固定–固定、0.7 固定–ピン、2 固定–自由
座屈応力
σcr = Pcr/A
細長比
λ = KL/r, r = √(I/A)

2演習問題

1.はりの支点反力ふつう
w = 6 kN/mP = 70 kNABRA​ = ?5 m3 m

片持ちばりは A で壁に固定されている。壁から 5 m まで等分布荷重 w が作用し、壁から 5 m の位置に集中荷重 P が作用する。 壁における鉛直反力 RA を求めよ。

L = 8 mP = 70 kN 位置 5 mw = 6 kN/m（0 から 5 m まで）
RA = kN
2.はりの支点反力むずかしい
w = 5 kN/mP = 15 kNQ = 60 kNADCMA​ = ?1 m2 m3 m2 m

複合ばりは A で壁に固定され、C（A から 3 m）に中間ヒンジをもち、D（A から 8 m）でローラーに支持されている。荷重は A から 6 m の位置の集中荷重 P, 部分 CD 全体の等分布荷重 w および A から 1 m の位置の集中荷重 Q である。 壁における反力モーメント MA の大きさを求めよ。

AC = 3 mAD = 8 mP = 15 kN 位置 6 mw = 5 kN/m（3 から 8 m まで）Q = 60 kN 位置 1 m
MA = kN·m
3.せん断力と曲げモーメントふつう
15 kN40 kNABCDEFG1 m1 m1 m1 m1 m1 m

点 A から G は、梁を 6 つの等しい部分に分けています。曲げモーメントの大きさが最大になるのは、正曲げでも負曲げでも、どの点ですか？ 図でそれをクリックしなさい。

15 kN @ 5 m40 kN @ 4 m
  1. 1A (x = 0 m)
  2. 2B (x = 1 m)
  3. 3C (x = 2 m)
  4. 4D (x = 3 m)
  5. 5E (x = 4 m)
  6. 6F (x = 5 m)
  7. 7G (x = 6 m)
4.せん断力と曲げモーメントむずかしい
w = 2 kN/mP = 10 kNAB2 m2 m

単純ばりの全スパンに等分布荷重 w が作用し、さらに集中荷重 P が作用する。はりの最大曲げモーメント Mmax を求めよ。

L = 4 mP = 10 kN 位置 2 mw = 2 kN/m（0 から 4 m まで）
Mmax = kN·m
5.トラス：節点法ふつう
ABBCACACB20 kN5 m4 m2 m

節点法を使って部材 AC の軸力 FAC を求めよ。引張を正、圧縮を負とする。

スパン = 5 m高さ = 2 mB は A から 4 m鉛直荷重 = 20 kN
FAC = kN
6.トラス：節点法むずかしい
ABCDEFGH20 kN10 kN30 kN40 kN20 kN4 × 3 m4 m

このトラスの部材のうち、これらの荷重で力を受け持たないのはちょうど 1 つです。ゼロ部材はどれですか？ 図でそれをクリックしなさい。

B: 20 kN ↓C: 10 kN ↓F: 30 kN ↓G: 40 kN ↓H: 20 kN ←
  1. 1部材 AB
  2. 2部材 BC
  3. 3部材 CD
  4. 4部材 DE
  5. 5部材 FG
  6. 6部材 GH
  7. 7部材 AF
  8. 8部材 HE
  9. 9部材 BF
  10. 10部材 CG
  11. 11部材 DH
  12. 12部材 FC
  13. 13部材 HC
7.はりのたわみふつう
w = 6 kN/mP = 26 kNABδ1.5 m

片持ちばりの全長に等分布荷重 w が、自由端に集中荷重 P が作用する。重ね合わせを用いて自由端のたわみ δ を求めよ。

P = 26 kNw = 6 kN/mL = 1.5 mE = 200 GPa (鋼)I = 160 × 10⁶ mm⁴
δ = mm
8.はりのたわみむずかしい
w = 8 kN/mδL = 6 m

単純ばりに等分布荷重 w が作用する。たわみはスパン/360 を超えてはならない。この制限を満たす最小の断面二次モーメント Ireq を求めよ。

w = 8 kN/mL = 6 mE = 200 GPa (鋼)
Ireq = × 10⁶ mm⁴
9.柱の座屈ふつう
PL = 6 md = 40 mm断面

アルミニウム製の長さ L の柱が両端固定である。オイラーの式を用いて座屈荷重 Pcr を求めよ。

L = 6 mE = 70 GPa (アルミニウム)d = 40 mm
Pcr = kN
10.柱の座屈むずかしい
PL = 1.5 md = 20 mm断面

鋼製の長さ L の柱が下端固定・上端ピンである。細長比と、オイラーの式による座屈応力 σcr を求めよ。

L = 1.5 mE = 200 GPa (鋼)d = 20 mm
σcr = MPa

3溶液

1.はりの支点反力

答え: RA = 100 kN

片持ちばりのつり合い：固定支点は上向きに押すことも回転に抵抗することもできるので、鉛直反力 RA と反力モーメント MA を与えます。ΣFy = 0 から RA が、壁まわりのモーメントから MA = Σ(荷重 × 壁からの距離) が求まります。分布荷重は、荷重図の図心に作用する合力として働きます。

分布荷重の合力

W = 6·5 = 30 kN, x̄ = 2.5 m

鉛直方向のつり合い

RA = P + W = 70 + 30 = 100 kN

答え

RA = 100 kN
2.はりの支点反力

答え: MA = 115.5 kN·m

静的つり合い：静止した物体では、任意の点まわりに ΣFx = 0、ΣFy = 0、ΣM = 0 が成り立ちます。各分布荷重を、荷重図の図心に作用する合力（その面積）に置き換え、支点まわりのモーメントをとってその支点の反力を式から消去します。 中間ヒンジは曲げモーメントを伝えられないので、追加の式が 1 つ得られます：ヒンジのどちら側についても、その側の力のヒンジまわりのモーメントは 0 です。

部分 CD

ヒンジにはモーメントがないので、CD だけについての C まわりのモーメントがつり合わなければなりません。

W = 5·5 = 25 kN 位置 2.5 m 起点 C
ΣMC = 0: RD·5 = 15·3 + 25·2.5
RD = 21.5 kN
VC = 40 − 21.5 = 18.5 kN

部分 AC

ヒンジ力 VC は AC に下向きに作用します（CD への作用と大きさが等しく向きが逆）。

RA = 60 + 18.5 = 78.5 kN
MA = 60·1 + 18.5·3 = 115.5 kN·m

答え

MA = 115.5 kN·m
3.せん断力と曲げモーメント

答え: E (x = 4 m)

最大曲げモーメント：せん断力が変わるところでは M の傾きが変わるので、そのピークはせん断力がゼロを横切る位置にあります：集中荷重の下、分布荷重の内側、または張り出し梁の支点の上です。片持ち梁の固定端では、モーメントは壁で最大です。それらの位置で M の大きさを、正曲げでも負曲げでも比べます。

支点反力

一方の支点まわりのモーメントをとり、次に鉛直方向の力の釣り合いを使います。

R1 = 15.83 kN, R2 = 39.17 kN

各点での曲げモーメント

切断面の一方の側にあるすべての力のモーメントを合計します。正曲げ（下に凸）を正、負曲げ（上に凸）を負とします。

MA = 0, MB = 15.83, MC = 31.67, MD = 47.5, ME = 63.33 kN·m, MF = 39.17, MG = 0

答え

点 E: ME = 63.33 kN·m
4.せん断力と曲げモーメント

答え: Mmax = 14 kN·m

断面法：内力を求めたい位置ではりを切断し、片側を残します。せん断力 V はその側の鉛直力と、曲げモーメント M はそれらの切断面まわりのモーメントとつり合います。 最大曲げモーメント：dM/dx = V なので、曲げモーメントはせん断力が 0 を通過する位置、つまり集中荷重の位置か分布荷重の区間内で最大になります。

支点反力

はり全体のつり合い。

分布荷重の合力：W = w·ℓ = 2·4 = 8 kN、作用点 x̄ = 2 m
ΣMA = 0: RB·4 = 10·2 + 2·4·2
RB = 36/4 = 9 kN
ΣFy = 0: RA = 18 − 9 = 9 kN

V = 0 となるのはどこですか？

V(2⁻) = RA − w·2 = 5 kN
V(2⁺) = 5 − 10 = −5 kN
荷重の位置でせん断力の符号が変わるので、最大値は荷重の位置にあります。

最大モーメント

Mmax = RA·2 − w·2²/2 = 9·2 − 2·2²/2 = 14 kN·m

答え

Mmax = 14 kN·m

それは A から x = 2 m の位置に生じます。

5.トラス：節点法

答え: FAC = 8 kN

節点法：トラスの各節点はつり合っているので、各節点で ΣFx = 0、ΣFy = 0 が成り立ちます。未知部材力が 2 つ以下の節点から始めます。結果が負なら、その部材は圧縮です。

ABBCACACB20 kNAy​Cy​

支点反力

トラス全体のつり合い。A まわりのモーメント（反時計回りを正）。

ΣMA = 0: Cy·5 = 20·4 → Cy = 16 kN
ΣFy = 0: Ay = 20 − 16 = 4 kN

節点 C

ローラーは鉛直反力しか与えないので、節点 C の未知部材力は 2 つだけです。どちらも引張と仮定します。

sin γ = 2/2.236 = 0.8944, cos γ = 1/2.236 = 0.4472
ΣFy = 0: Cy + FBC·sin γ = 0 → FBC = −16/0.8944 = −17.89 kN
ΣFx = 0: −FAC − FBC·cos γ = 0 → FAC = −(−17.89)·0.4472 = 8 kN

答え

FAC = 8 kN (引張)
6.トラス：節点法

答え: 部材 DH

ゼロ部材：節点では、力がどの方向でも釣り合わなければなりません。節点に荷重も支点もなく、3 つの部材のうち 2 つが一直線上にあるなら、その直線に直交する方向の釣り合いには 3 つ目の部材だけが関わるので、その力はゼロです。荷重のない節点に集まる部材が 2 つだけで、それらが一直線上にないなら、両方ともゼロです。

節点 D

CD と DE は一直線上にあり、節点に荷重はありません。その直線に直交する方向で力を釣り合わせると、DH だけが残ります。

ΣF⊥ = 0 → FDH = 0

節点法で確認する

すべての節点を解くと、次の部材力が得られます（T = 引張、C = 圧縮）。

AB: 31.87 kN (T), BC: 31.87 kN (T), CD: 23.12 kN (T), DE: 23.12 kN (T), FG: 66.25 kN (C), GH: 66.25 kN (C), AF: 86.46 kN (C), HE: 38.54 kN (C), BF: 20 kN (T), CG: 40 kN (C), DH: 0, FC: 23.96 kN (T), HC: 38.54 kN (T)

答え

ゼロ部材: DH
7.はりのたわみ

答え: δ = 1.033 mm

はりのたわみ：たわみは曲率 M/(EI) を 2 回積分して得られます。代表的な場合は表にまとめられており、たとえば先端集中荷重の片持ちばりは PL³/(3EI)、全長等分布荷重の単純ばりは 5wL⁴/(384EI) です。別々の荷重によるたわみは足し合わせられます（重ね合わせ）。

単位をそろえる

N と mm で計算します：P は N、w は N/mm (kN/m = N/mm)、L は mm、E は N/mm² (GPa × 1000)、I は mm⁴。

P = 26000 N, w = 6 N/mm, L = 1500 mm
EI = 3.2 × 10¹³ N·mm²

各荷重を単独で

δP = PL³/(3EI) = 26000·1500³/(3·3.2 × 10¹³) = 0.9141 mm
δw = wL⁴/(8EI) = 6·1500⁴/(8·3.2 × 10¹³) = 0.1187 mm

足し合わせる

δ = 0.9141 + 0.1187 = 1.033 mm

答え

δ = 1.033 mm
8.はりのたわみ

答え: Ireq = 40.5 × 10⁶ mm⁴

はりのたわみ：たわみは曲率 M/(EI) を 2 回積分して得られます。代表的な場合は表にまとめられており、たとえば先端集中荷重の片持ちばりは PL³/(3EI)、全長等分布荷重の単純ばりは 5wL⁴/(384EI) です。別々の荷重によるたわみは足し合わせられます（重ね合わせ）。

たわみの制限

δallow = L/360 = 6000/360 = 16.67 mm

必要な断面二次モーメント

I = 5wL⁴/(384·E·δallow) = 5·8·6000⁴/(384·200000·16.67) = 4.05 × 10⁷ mm⁴
Ireq = 40.5 × 10⁶ mm⁴

答え

Ireq = 40.5 × 10⁶ mm⁴
9.柱の座屈

答え: Pcr = 9.646 kN

オイラー座屈：細長い柱は Pcr = π²EI/(KL)² で不安定になります。KL は有効座屈長さで、K = 1（ピン–ピン）、2（固定–自由）、0.7（固定–ピン）、0.5（固定–固定）です。柱は I が最小の軸まわりに座屈します。この式は、座屈応力が降伏応力より小さい細長い柱に適用できます。

最小の断面二次モーメント

円形断面はどの軸まわりでも I が同じです。

I = πd⁴/64 = π·40⁴/64 = 125664 mm⁴

有効座屈長さ

KL = 0.5·6000 = 3000 mm

座屈荷重

Pcr = π²EI/(KL)² = π²·70000·125664/3000² = 9646 N = 9.646 kN

答え

Pcr = 9.646 kN
10.柱の座屈

答え: σcr = 44.76 MPa

オイラー座屈：細長い柱は Pcr = π²EI/(KL)² で不安定になります。KL は有効座屈長さで、K = 1（ピン–ピン）、2（固定–自由）、0.7（固定–ピン）、0.5（固定–固定）です。柱は I が最小の軸まわりに座屈します。この式は、座屈応力が降伏応力より小さい細長い柱に適用できます。

最小の断面二次モーメント

円形断面はどの軸まわりでも I が同じです。

I = πd⁴/64 = π·20⁴/64 = 7854 mm⁴

断面二次半径と細長比

A = 314.2 mm²
r = √(I/A) = √(7854/314.2) = 5 mm
KL = 0.7·1500 = 1050 mm
KL/r = 1050/5 = 210

座屈応力

σcr = π²E/(KL/r)² = π²·200000/210² = 44.76 MPa

答え

σcr = 44.76 MPa

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