構造力学：直前対策パック

公式集、全トピックの解法の要点、10 問の演習問題。完全な解答は巻末にあります。

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1公式と解法

はりの支点反力

つり合い
ΣFx = 0, ΣFy = 0, ΣM = 0
等分布荷重
合力 w·L は荷重の中央に作用
モーメント
M = F·d

解き方

  1. 自由体図を描き、各支点を反力に置き換えます。
  2. 分布荷重はそれぞれ、その図心に作用する 1 つの力に置き換えます。
  3. 一方の支点まわりのモーメントをとり、もう一方の支点反力を求めます。
  4. ΣFy = 0 を使って残りの反力を求め、もう 1 つのモーメントの式で確かめます。

せん断力と曲げモーメント

せん断力と曲げモーメント
V = 片側の ΣF、 M = 片側の ΣF·d
曲げ応力
σ = M·y/I
長方形
I = bh³/12
断面係数
W = I/ymax
単純支持、等分布荷重
Mmax = wL²/8

解き方

  1. はり全体のつり合いから支点反力を求めます。
  2. 必要な断面ではりを切断し、片側だけを考えます。
  3. せん断力：その側に働く鉛直方向の力の和。曲げモーメント：それらの力の切断面まわりのモーメントの和。
  4. 最大曲げモーメントは、せん断力がゼロになる位置を求めて調べます。

トラス：節点法

節点法
ΣFx = 0, ΣFy = 0 at each joint
切断法
ΣM = 0 about a cut point
部材力
正 = 引張、負 = 圧縮

解き方

  1. トラス全体の支点反力を求めます。
  2. 節点法：未知の部材力が 2 つ以下の節点から始め、ΣFx = 0 と ΣFy = 0 を使います。
  3. 断面法：求めたい部材を通るように切断し、ほかの未知部材が交わる点まわりのモーメントをとります。
  4. 引張と仮定します。答えが負なら圧縮です。

はりのたわみ

支間中央の集中荷重
δ = PL³/(48EI)
等分布荷重、単純支持
δ = 5wL⁴/(384EI)
片持ちばり、先端荷重
δ = PL³/(3EI)
片持ちばり、等分布荷重
δ = wL⁴/(8EI)
重ね合わせの理
δ = δ1 + δ2

柱の座屈

オイラー座屈荷重
Pcr = π²EI/(KL)²
有効座屈長さ係数
K = 1 ピン–ピン、0.5 固定–固定、0.7 固定–ピン、2 固定–自由
座屈応力
σcr = Pcr/A
細長比
λ = KL/r, r = √(I/A)

2演習問題

1.はりの支点反力ふつう
w0​ = 20 kN/mP = 30 kNABRB​ = ?6 m2 m

単純ばり（A がピン支点、B がローラー支点）に、A で 0 から B で 20 kN/m まで直線的に増加する分布荷重が作用する。 さらに A から 6 m の位置に集中荷重 P が作用する。 鉛直支点反力 RB を求めよ。

L = 8 mw0 = 20 kN/mP = 30 kN 位置 6 m
RB = kN
2.はりの支点反力むずかしい
w = 10 kN/mP = 15 kNABRA​RB​ = ?2 m0.5 m0.5 m1 m

単純ばりは A がピン支点、B がローラー支点である。鉛直支点反力 RB を求めよ。

L = 4 mP = 15 kN 位置 2.5 mw = 10 kN/m（2 から 3 m まで）
RB = kN
3.せん断力と曲げモーメントふつう
P1​ = 80 kNP2​ = 30 kNABC6 m2 m2 m

はりは A でピン支点、B でローラー支点に支持され、B から自由端 C まで 2 m 張り出している。支点間に集中荷重 P1、C に集中荷重 P2 が作用する。 支点 B における曲げモーメント MB を求めよ。 下側が引張となる曲げモーメントを正、左側断面で上向きのせん断力を正とする。

L = 10 mP1 = 80 kN 位置 6 mP2 = 30 kN 位置 10 m支点の位置 x = 0 と x = 8 m
MB = kN·m
4.せん断力と曲げモーメントむずかしい
w = 6 kN/mP = 25 kNAB断面3.5 m1.5 m1 m

支点 A から x = 3.5 m の断面における曲げモーメント Mx を求めよ。下側が引張となる曲げモーメントを正、左側断面で上向きのせん断力を正とする。

L = 6 mP = 25 kN 位置 5 mw = 6 kN/m（0 から 6 m まで）x = 3.5 m
Mx = kN·m
5.トラス：節点法ふつう
ABBCACACB10 kN6 m4 m4 m

節点法を使って部材 AB の軸力 FAB を求めよ。引張を正、圧縮を負とする。

スパン = 6 m高さ = 4 mB は A から 4 m鉛直荷重 = 10 kN
FAB = kN
6.トラス：節点法むずかしい
ABCDEFGH10 kN15 kN15 kN30 kN20 kN4 × 3 m4 m

このトラスの部材のうち、これらの荷重で力を受け持たないのはちょうど 1 つです。ゼロ部材はどれですか？ 図でそれをクリックしなさい。

C: 10 kN ↓D: 15 kN ↓F: 15 kN →G: 30 kN ↓H: 20 kN ↓
  1. 1部材 AB
  2. 2部材 BC
  3. 3部材 CD
  4. 4部材 DE
  5. 5部材 FG
  6. 6部材 GH
  7. 7部材 AF
  8. 8部材 HE
  9. 9部材 BF
  10. 10部材 CG
  11. 11部材 DH
  12. 12部材 FC
  13. 13部材 HC
7.はりのたわみふつう
w = 12 kN/mδL = 2 m

単純ばりの全スパンに等分布荷重 w が作用する。スパン中央の最大たわみ δmax を求めよ。

w = 12 kN/mL = 2 mE = 70 GPa (アルミニウム)I = 23 × 10⁶ mm⁴
δmax = mm
8.はりのたわみむずかしい
w = 5 kN/mP = 21 kNδL = 4 m

単純ばりに等分布荷重 w とスパン中央の集中荷重 P が作用する。重ね合わせを用いて中央たわみ δmax を求めよ。

P = 21 kNw = 5 kN/mL = 4 mE = 200 GPa (鋼)I = 23 × 10⁶ mm⁴
δmax = mm
9.柱の座屈ふつう
PL = 1.5 m25 × 50 mm断面

アルミニウム製の長さ L の柱が下端固定・上端ピンである。オイラーの式を用いて座屈荷重 Pcr を求めよ。

L = 1.5 mE = 70 GPa (アルミニウム)b × h = 25 × 50 mm
Pcr = kN
10.柱の座屈むずかしい
PL = 6 md = 80 mm断面

鋼製の長さ L の柱が下端固定・上端ピンである。細長比と、オイラーの式による座屈応力 σcr を求めよ。

L = 6 mE = 200 GPa (鋼)d = 80 mm
σcr = MPa

3溶液

1.はりの支点反力

答え: RB = 75.83 kN

静的つり合い：静止した物体では、任意の点まわりに ΣFx = 0、ΣFy = 0、ΣM = 0 が成り立ちます。各分布荷重を、荷重図の図心に作用する合力（その面積）に置き換え、支点まわりのモーメントをとってその支点の反力を式から消去します。

三角形分布荷重の合力

W = ½·20·8 = 80 kN
x̄ = 2L/3 = 5.333 m

つり合い

A まわりのモーメント（反時計回りを正）。次に鉛直方向の力のつり合い。

ΣMA = 0: RB·8 = 80·5.333 + 30·6
RB = 75.83 kN
RA = 110 − 75.83 = 34.17 kN

答え

RB = 75.83 kN
2.はりの支点反力

答え: RB = 15.63 kN

静的つり合い：静止した物体では、任意の点まわりに ΣFx = 0、ΣFy = 0、ΣM = 0 が成り立ちます。一方の支点まわりのモーメントをとると、その支点反力が式から消えます。

w = 10 kN/mP = 15 kNABRA​RB​2 m0.5 m0.5 m1 m

自由体図

支点を反力に置き換えます。ローラーは鉛直反力を 1 つ与えます。鉛直荷重のみなら、ピンも鉛直反力を 1 つ与えます。

つり合い

A まわりのモーメント（反時計回りを正）。次に鉛直方向の力のつり合い。

分布荷重の合力：W = w·ℓ = 10·1 = 10 kN、作用点 x̄ = 2.5 m
ΣMA = 0: RB·4 = 15·2.5 + 10·1·2.5
RB = 62.5/4 = 15.63 kN
ΣFy = 0: RA = 25 − 15.63 = 9.375 kN

答え

RB = 15.63 kN
3.せん断力と曲げモーメント

答え: MB = −60 kN·m

断面法：内力を求めたい位置ではりを切断し、片側を残します。せん断力 V はその側の鉛直力と、曲げモーメント M はそれらの切断面まわりのモーメントとつり合います。

支点反力

はり全体のつり合いを考えます。張出し部の荷重も A まわりのモーメントに寄与します。

ΣMA = 0: RB·8 = 80·6 + 30·10
RB = 780/8 = 97.5 kN
ΣFy = 0: RA = 110 − 97.5 = 12.5 kN

B で切断し、張出し部を残す

張出し部には P2 だけが腕の長さ a で作用します。これにより、はりは支点上で上に凸に曲がります（負の曲げ）。

MB = −P2·a = −30·2 = −60 kN·m

答え

MB = −60 kN·m
4.せん断力と曲げモーメント

答え: Mx = 40.83 kN·m

断面法：内力を求めたい位置ではりを切断し、片側を残します。せん断力 V はその側の鉛直力と、曲げモーメント M はそれらの切断面まわりのモーメントとつり合います。

支点反力

はり全体のつり合い。

分布荷重の合力：W = w·ℓ = 6·6 = 36 kN、作用点 x̄ = 3 m
ΣMA = 0: RB·6 = 25·5 + 6·6·3
RB = 233/6 = 38.83 kN
ΣFy = 0: RA = 61 − 38.83 = 22.17 kN
w = 6 kN/mP = 25 kNABRA​ = 22.17RB​ = 38.83断面3.5 m1.5 m1 m

x = 3.5 m で切断し、左側を残す

切断面より左の力だけを考えます。分布荷重の一部は、その部分の中央に働く 1 つの力として扱います。

M = RA·x − （切断面より左の各荷重 × 切断面までの距離）
Mx = 22.17·3.5 − 6·3.5·1.75 = 40.83 kN·m

答え

Mx = 40.83 kN·m
5.トラス：節点法

答え: FAB = −4.714 kN

節点法：トラスの各節点はつり合っているので、各節点で ΣFx = 0、ΣFy = 0 が成り立ちます。未知部材力が 2 つ以下の節点から始めます。結果が負なら、その部材は圧縮です。

ABBCACACB10 kNAy​Cy​

支点反力

トラス全体のつり合い。A まわりのモーメント（反時計回りを正）。

ΣMA = 0: Cy·6 = 10·4 → Cy = 6.667 kN
ΣFy = 0: Ay = 10 − 6.667 = 3.333 kN

節点 A

すべての部材が引張（節点から離れる向きに引く）と仮定します。A で鉛直成分をもつのは AB だけです。

sin α = 4/5.657 = 0.7071
ΣFy = 0: Ay + FAB·sin α = 0
FAB = −3.333/0.7071 = −4.714 kN

答え

FAB = −4.714 kN (圧縮)
6.トラス：節点法

答え: 部材 BF

ゼロ部材：節点では、力がどの方向でも釣り合わなければなりません。節点に荷重も支点もなく、3 つの部材のうち 2 つが一直線上にあるなら、その直線に直交する方向の釣り合いには 3 つ目の部材だけが関わるので、その力はゼロです。荷重のない節点に集まる部材が 2 つだけで、それらが一直線上にないなら、両方ともゼロです。

節点 B

AB と BC は一直線上にあり、節点に荷重はありません。その直線に直交する方向で力を釣り合わせると、BF だけが残ります。

ΣF⊥ = 0 → FBF = 0

節点法で確認する

すべての節点を解くと、次の部材力が得られます（T = 引張、C = 圧縮）。

AB: 32.81 kN (T), BC: 32.81 kN (T), CD: 38.44 kN (T), DE: 38.44 kN (T), FG: 50.62 kN (C), GH: 50.62 kN (C), AF: 29.69 kN (C), HE: 64.06 kN (C), BF: 0, CG: 30 kN (C), DH: 15 kN (T), FC: 29.69 kN (T), HC: 20.31 kN (T)

答え

ゼロ部材: BF
7.はりのたわみ

答え: δmax = 1.553 mm

はりのたわみ：たわみは曲率 M/(EI) を 2 回積分して得られます。代表的な場合は表にまとめられており、たとえば先端集中荷重の片持ちばりは PL³/(3EI)、全長等分布荷重の単純ばりは 5wL⁴/(384EI) です。別々の荷重によるたわみは足し合わせられます（重ね合わせ）。

単位をそろえる

N と mm で計算します：P は N、w は N/mm (kN/m = N/mm)、L は mm、E は N/mm² (GPa × 1000)、I は mm⁴。

w = 12 N/mm, L = 2000 mm
EI = 1.61 × 10¹² N·mm²

たわみ

δmax = 5wL⁴/(384EI) = 5·12·2000⁴/(384·1.61 × 10¹²) = 1.553 mm

答え

δmax = 1.553 mm
8.はりのたわみ

答え: δmax = 9.71 mm

はりのたわみ：たわみは曲率 M/(EI) を 2 回積分して得られます。代表的な場合は表にまとめられており、たとえば先端集中荷重の片持ちばりは PL³/(3EI)、全長等分布荷重の単純ばりは 5wL⁴/(384EI) です。別々の荷重によるたわみは足し合わせられます（重ね合わせ）。

単位をそろえる

N と mm で計算します：P は N、w は N/mm (kN/m = N/mm)、L は mm、E は N/mm² (GPa × 1000)、I は mm⁴。

P = 21000 N, w = 5 N/mm, L = 4000 mm, EI = 4.6 × 10¹² N·mm²

各荷重を単独で

δP = PL³/(48EI) = 21000·4000³/(48·4.6 × 10¹²) = 6.087 mm
δw = 5wL⁴/(384EI) = 5·5·4000⁴/(384·4.6 × 10¹²) = 3.623 mm

足し合わせる

δmax = 6.087 + 3.623 = 9.71 mm

答え

δmax = 9.71 mm
9.柱の座屈

答え: Pcr = 40.8 kN

オイラー座屈：細長い柱は Pcr = π²EI/(KL)² で不安定になります。KL は有効座屈長さで、K = 1（ピン–ピン）、2（固定–自由）、0.7（固定–ピン）、0.5（固定–固定）です。柱は I が最小の軸まわりに座屈します。この式は、座屈応力が降伏応力より小さい細長い柱に適用できます。

最小の断面二次モーメント

長方形は弱軸まわりに座屈するので、小さい方の寸法の 3 乗を使います。

Imin = h·b³/12 = 50·25³/12 = 65104 mm⁴

有効座屈長さ

KL = 0.7·1500 = 1050 mm

座屈荷重

Pcr = π²EI/(KL)² = π²·70000·65104/1050² = 40797 N = 40.8 kN

答え

Pcr = 40.8 kN
10.柱の座屈

答え: σcr = 44.76 MPa

オイラー座屈：細長い柱は Pcr = π²EI/(KL)² で不安定になります。KL は有効座屈長さで、K = 1（ピン–ピン）、2（固定–自由）、0.7（固定–ピン）、0.5（固定–固定）です。柱は I が最小の軸まわりに座屈します。この式は、座屈応力が降伏応力より小さい細長い柱に適用できます。

最小の断面二次モーメント

円形断面はどの軸まわりでも I が同じです。

I = πd⁴/64 = π·80⁴/64 = 2.011 × 10⁶ mm⁴

断面二次半径と細長比

A = 5027 mm²
r = √(I/A) = √(2.011 × 10⁶/5027) = 20 mm
KL = 0.7·6000 = 4200 mm
KL/r = 4200/20 = 210

座屈応力

σcr = π²E/(KL/r)² = π²·200000/210² = 44.76 MPa

答え

σcr = 44.76 MPa

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