FE Civil 시험 대비: 벼락치기 팩

공식 모음, 모든 주제의 핵심 풀이 단계, 연습 문제 30개가 들어 있으며 전체 풀이는 맨 뒤에 있습니다.

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1공식과 풀이 방법

보의 지점 반력

평형: ΣF_x = 0, ΣF_y = 0, ΣM = 0
등분포 하중: 합력 w·L이 하중 중앙에 작용
모멘트: M = F·d

방법

자유물체도를 그리고 각 지점을 반력으로 바꾸세요.
모든 분포 하중을 그 도심에 작용하는 하나의 집중 하중으로 바꾸세요.
한 지점에 대한 모멘트를 취해 다른 지점의 반력을 구하세요.
ΣF_y = 0으로 나머지 반력을 구하고, 두 번째 모멘트 방정식으로 확인하세요.

트러스: 절점법

절점법: ΣF_x = 0, ΣF_y = 0 at each joint
단면법: ΣM = 0 about a cut point
부재력: 양수 = 인장, 음수 = 압축

방법

트러스 전체의 지점 반력을 구하세요.
절점법: 미지 부재력이 둘 이하인 절점에서 시작하여 ΣF_x = 0과 ΣF_y = 0을 쓰세요.
단면법: 필요한 부재를 지나도록 자르고, 나머지 미지 부재들이 만나는 점에 대해 모멘트를 취하세요.
인장으로 가정하세요. 답이 음수이면 압축입니다.

전단력과 휨 모멘트

전단력과 휨모멘트: V = 한쪽의 ΣF, M = 한쪽의 ΣF·d
휨 응력: σ = M·y/I
직사각형: I = bh³/12
단면 계수: W = I/y_max
단순 지지, 등분포 하중: M_max = wL²/8

방법

보 전체의 평형에서 지점 반력을 구하세요.
필요한 단면에서 보를 자르고 한쪽만 남기세요.
전단력: 그쪽에 작용하는 연직력의 합. 굽힘 모멘트: 절단면에 대한 그 힘들의 모멘트 합.
최대 모멘트는 전단력이 0인 곳에서 찾으세요.

보의 처짐

경간 중앙 집중 하중: δ = PL³/(48EI)
등분포 하중, 단순 지지: δ = 5wL⁴/(384EI)
캔틸레버, 끝단 하중: δ = PL³/(3EI)
캔틸레버, 등분포 하중: δ = wL⁴/(8EI)
중첩의 원리: δ = δ₁ + δ₂

기둥의 좌굴

오일러 좌굴 하중: P_cr = π²EI/(KL)²
유효 좌굴 길이 계수: K = 1 핀–핀, 0.5 고정–고정, 0.7 고정–핀, 2 고정–자유
임계 응력: σ_cr = P_cr/A
세장비: λ = KL/r, r = √(I/A)

도심과 단면 2차 모멘트

도심: ȳ = ΣA_iy_i/ΣA_i
직사각형: I = bh³/12
평행축 정리: I = I_c + A·d²
합성 단면: I = Σ(I_c,i + A_id_i²)

지반의 유효 응력

전응력: σ = Σγ_i·h_i
간극 수압: u = γ_w·(z − z_w)
유효 응력: σ′ = σ − u
물: γ_w = 9.81 kN/m³

압밀 침하

정규 압밀: S = C_c·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀)
최종 응력: σ′_f = σ′₀ + Δσ (at mid-depth of the layer)
과압밀, σ′_f ≤ σ′_p: S = C_r·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀)
과압밀, σ′_f > σ′_p: S = H/(1 + e₀)·[C_r·log₁₀(σ′_p/σ′₀) + C_c·log₁₀(σ′_f/σ′_p)]
과압밀비: OCR = σ′_p/σ′₀
압밀 소요 시간: t = T_v·H_dr²/c_v
배수 거리: H_dr = H/2(양면 배수), H(일면 배수)
시간 계수: U 50% → 0.197, 60% → 0.287, 70% → 0.403, 80% → 0.567, 90% → 0.848

정수압

깊이에 따른 압력: p = ρgh
수직 벽에 작용하는 힘: F = ρg·h_c·A
압력 중심: y_p = y_c + I_c/(y_cA)
직사각형: I_c = bH³/12

관 마찰과 손실 수두

레이놀즈 수: Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ
유동 영역: Re ≈ 2000 미만은 층류, Re ≈ 4000 초과는 난류
평균 유속: V = Q/A, A = π·D²/4
다르시–바이스바흐 식: h_f = f·(L/D)·V²/(2g)
부차 손실: h_m = ΣK·V²/(2g)
대표적인 K 값: 입구 0.5, 출구 1.0, 90° 엘보 ≈ 0.3
압력 강하: Δp = ρ·g·h_f
두 개의 개방 저수지: Δz = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)
자유 유출: H = (1 + f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

개수로 흐름(매닝)

매닝 공식: V = (1/n)·R^2/3·S^1/2
유량: Q = A·V
동수 반경: R = A/P (P = wetted perimeter, free surface excluded)
직사각형: A = b·y, P = b + 2y
사다리꼴(측면 경사 z:1): A = (b + z·y)·y, P = b + 2y·√(1 + z²)
원형 관, 만수 또는 반수: R = D/4
필요 경사: S = (n·Q/(A·R^2/3))²

펌프와 펌프 동력

수동력: P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp
축동력: P_shaft = P_h/η_pump
전기 입력 동력: P_el = P_shaft/η_motor
펌프 양정: H = Δz + Δp/(ρ·g) + h_L
시스템 손실: h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

화폐의 시간 가치

미래 가치: FV = PV·(1 + i)ⁿ
현재 가치: PV = FV/(1 + i)ⁿ
연간 여러 기간: i = r/m, N = m·n
연금의 현재 가치: PV = PMT·[1 − (1 + i)⁻ⁿ]/i
연금의 미래 가치: FV = PMT·[(1 + i)ⁿ − 1]/i

방법

모든 현금흐름과 그 시점을 나타낸 시간선을 그리세요.
이자율을 기간에 맞추세요: 월 납입에는 월 이자율.
단일 금액에는 FV = PV·(1 + i)ⁿ을, 균등 납입에는 연금 공식을 쓰세요.
답의 부호와 크기 수준을 확인하세요.

NPV와 IRR

순현재가치: NPV = −C₀ + Σ CF_t/(1 + r)^t
균등 현금 흐름: NPV = −C₀ + CF·[1 − (1 + r)⁻ⁿ]/r
내부수익률: NPV = 0이 되는 r
의사 결정: NPV > 0 (또는 IRR > 요구 수익률)이면 채택

방법

모든 현금흐름을 연도와 함께 적으세요. 0년 차의 투자액은 음수입니다.
각 현금흐름을 할인하세요: CF_t/(1 + r)^t.
모두 더하면 NPV입니다. 양수이면 프로젝트가 r보다 많이 법니다.
IRR은 NPV를 0으로 만드는 이자율을 시행착오나 보간으로 찾으세요.

정규분포

z 점수: z = (x − μ)/σ
x 미만: P(X < x) = Φ(z)
x 초과: P(X > x) = 1 − Φ(z)
두 값 사이: Φ(z₂) − Φ(z₁)
백분위수: x = μ + z·σ

방법

값을 z 점수로 바꾸세요: z = (x − μ)/σ.
z 왼쪽의 넓이인 Φ(z)를 표에서 찾으세요.
오른쪽 넓이는 1 − Φ(z)를 쓰고, 구간은 두 왼쪽 넓이를 빼세요.
백분위수는 거꾸로 구하세요: 넓이에 해당하는 z를 찾은 다음 x = μ + z·σ.

2연습 문제

1.보의 지점 반력보통

단순보는 A에 힌지, B에 롤러 지점이 있다. 연직 지점 반력 R_A을(를) 구하시오.

L = 10 mP₁ = 55 kN 위치 2 mP₂ = 15 kN 위치 6 m

R_A = kN

2.보의 지점 반력어려움

보는 A에 힌지, A에서 3.5 m 떨어진 B에 롤러가 있고, B에서 자유단 C까지 내밀어져 있다. A에서 2 m 떨어진 곳에 집중 하중 P가, 2 m에서 5 m의 자유단까지 등분포 하중 w가 작용한다. 위쪽을 양으로 하여 연직 반력 R_B을(를) 구하시오.

AB = 3.5 mAC = 5 mP = 50 kN 위치 2 mw = 4 kN/m, 2부터 5 m까지

R_B = kN

3.트러스: 절점법보통

절점법으로 부재 AB의 부재력 F_AB을(를) 구하시오. 인장은 양, 압축은 음으로 답한다.

경간 = 5 m높이 = 3 mB는 A에서 4 m연직 하중 = 30 kN

F_AB = kN

4.트러스: 절점법어려움

절점법으로 부재 AC의 부재력 F_AC을(를) 구하시오. 인장은 양, 압축은 음으로 답한다.

경간 = 6 m높이 = 2 mB는 A에서 4 m연직 하중 = 20 kN수평 하중 = 15 kN →

F_AC = kN

5.전단력과 휨 모멘트보통

단순보에 두 개의 집중 하중이 작용한다. 보의 최대 휨 모멘트 M_max을(를) 구하시오.

L = 10 mP₁ = 35 kN 위치 3 mP₂ = 10 kN 위치 8 m

M_max = kN·m

6.전단력과 휨 모멘트어려움

표시점 A부터 G는 보를 같은 여섯 부분으로 나눕니다. 어느 표시점에서 굽힘 모멘트의 크기가 가장 큽니까(정이든 부이든)? 그림에서 클릭하세요.

10 kN @ 12 m30 kN @ 8 m

1A (x = 0 m)
2B (x = 2 m)
3C (x = 4 m)
4D (x = 6 m)
5E (x = 8 m)
6F (x = 10 m)
7G (x = 12 m)

7.보의 처짐보통

길이 L인 캔틸레버는 A에서 고정되어 있고, A에서 a = 1.5 m 떨어진 곳에 집중 하중 P가 작용한다. 자유단 B의 처짐 δ_B을(를) 구하시오.

P = 17 kNa = 1.5 mL = 2 mE = 11 GPa (구조용 목재)I = 36 × 10⁶ mm⁴

δ_B = mm

8.보의 처짐어려움

일단 고정 타단 지지보는 A에서 고정되고 B에서 단순 지지(받침)되어 있다. 전체 길이에 등분포 하중 w가 작용한다. EI는 일정하다. 고정단의 휨 모멘트 크기 M_A을(를) 구하시오.

L = 6 mw = 6 kN/m

M_A = kN·m

9.기둥의 좌굴보통

길이 L인 알루미늄 기둥이 하단 고정, 상단 자유이다. 오일러 공식을 이용해 임계 좌굴 하중 P_cr을(를) 구하시오.

L = 2.5 mE = 70 GPa (알루미늄)d = 40 mm

P_cr = kN

10.기둥의 좌굴어려움

길이 L인 강철 원형 기둥(속이 참)이 하단 고정, 상단 핀이다. 좌굴에 대한 안전율 2로 65 kN을(를) 지지해야 한다. 최소 지름 d을(를) 구하시오.

P = 65 kNn = 2L = 5 mE = 200 GPa (강철)

d = mm

11.도심과 단면 2차 모멘트보통

T형 단면의 도심을 지나는 수평축 x에 대한 단면 2차 모멘트 I_x을(를) 구하시오.

b_f = 260 mmt_f = 25 mmt_w = 16 mmh_w = 240 mm

I_x = × 10⁶ mm⁴

12.도심과 단면 2차 모멘트어려움

T형 단면을 플랜지가 위로 가도록 보로 사용하며, 양의 휨 모멘트 50 kN·m을(를) 받는다. 위 가장자리의 휨 응력 σ_위의 크기를 구하시오.

b_f = 180 mmt_f = 15 mmt_w = 20 mmh_w = 160 mmM = 50 kN·m

σ_위 = MPa

13.지반의 유효 응력보통

그림의 지반 단면에서 점 X의 간극 수압 u을(를) 구하시오.

z = 4 mz_w = 2 mγ_w = 9.81 kN/m³모래: γ_d = 16 kN/m³모래: γ_sat = 19.5 kN/m³

u = kPa

14.지반의 유효 응력어려움

그림의 지반 단면에서 점 X의 연직 유효 응력 σ′을(를) 구하시오.

z = 6.5 mz_w = 1 mγ_w = 9.81 kN/m³모래: γ_d = 16.5 kN/m³모래: γ_sat = 19.5 kN/m³점토: γ_sat = 17 kN/m³

σ′ = kPa

15.압밀 침하보통

두께 5.5 m인 과압밀 점토층의 C_c = 0.25, C_r = 0.06, e₀ = 0.7이다. 중간 깊이에서 유효 연직 응력은 120 kPa 이고, 과압밀비는 OCR = 1.5이다. 새 건물이 중간 깊이에서 연직 응력을 20 kPa 더한다. 1차 압밀 침하량 S을(를) mm 단위로 구하시오.

H = 5.5 mC_c = 0.25C_r = 0.06e₀ = 0.7σ′₀ = 120 kPaOCR = 1.5Δσ = 20 kPa

S = mm

16.압밀 침하어려움

두께 8.5 m인 점토층의 압밀 계수는 c_v = 0.5 m²/year이다. 아래는 불투수성 암반, 위는 모래이므로 물이 위로만 빠져나간다. 평균 압밀도 90%에 대한 시간 계수는 T_v = 0.848이다. 이 층이 압밀도 90%에 도달하는 데 몇 년 t이(가) 걸리는가?

H = 8.5 mc_v = 0.5 m²/연도U = 90%T_v = 0.848일면 배수

t = 년

17.정수압보통

폭 1 m인 연직 직사각형 수문이 물이(가) 담긴 탱크 벽에 있고, 위쪽 가장자리는 수면 아래 0.5 m에 있다. 수문에 작용하는 정수압 합력 F을(를) 구하시오.

d = 0.5 mH = 1 mb = 1 mρ = 1000 kg/m³g = 9.81 m/s²

F = kN

18.정수압어려움

폭 1.5 m인 연직 직사각형 수문이 기름이(가) 담긴 탱크 벽에 있고, 위쪽 가장자리는 수면 아래 2 m에 있다. 수면 아래 압력 중심의 깊이 y_cp을(를) 구하시오.

d = 2 mH = 3 mb = 1.5 mρ = 880 kg/m³g = 9.81 m/s²

y_cp = m

19.관 마찰과 손실 수두보통

물이 길이 500 m, 안지름 250 mm인 관을 평균 유속 2.8 m/s로 흐른다. 다르시 마찰 계수 f = 0.03, g = 9.81 m/s²를 쓴다. 마찰 손실 수두 h_f을(를) 구하시오.

V = 2.8 m/sL = 500 mD = 250 mmf = 0.03g = 9.81 m/s²

h_f = m

20.관 마찰과 손실 수두어려움

두 개방 저수지가 길이 150 m, 안지름 150 mm, 다르시 마찰 계수 f = 0.025인 관으로 연결되어 있다. 위 저수지의 수면은 아래 저수지 수면보다 39 m 높다. 부차 손실 요소는 직각 입구(K = 0.5), 엘보 3개(각각 K = 0.3), 밸브(K = 5), 아래 저수지로의 출구(K = 1.0)이다. g = 9.81 m/s²를 쓴다. 유량 Q을(를) L/s 단위로 구하시오.

Δz = 39 mL = 150 mD = 150 mmf = 0.025K_entrance = 0.5K_bend = 0.3 (×3)K_valve = 5K_exit = 1.0

Q = L/s

21.개수로 흐름(매닝)보통

안지름 1200 mm인 콘크리트 우수관이 막 만수 상태로 흐른다(압력류가 아닌 개수로 흐름). 매닝 n = 0.013, 경사는 S = 0.001이다. 유량 Q을(를) m³/s 단위로 구하시오.

D = 1200 mmn = 0.013S = 0.001

Q = m³/s

22.개수로 흐름(매닝)어려움

안지름 600 mm인 콘크리트 하수관(매닝 n = 0.013)이 막 만수로 흐를 때 자정 유속 0.6 m/s에 도달해야 한다. 최소 경사 S을(를) m/m 단위로 구하시오.

D = 600 mmn = 0.013V = 0.6 m/s

S = m/m

23.펌프와 펌프 동력보통

펌프가 양정 42 m에 대해 물(ρ = 1000 kg/m³)을 60 L/s 송출한다. 펌프 효율은 85%이고, 펌프를 구동하는 전동기의 효율은 94%이다. g = 9.81 m/s²를 쓴다. 전동기가 소비하는 전력 P_el을(를) kW 단위로 구하시오.

Q = 60 L/sH = 42 mη_pump = 85%η_motor = 94%g = 9.81 m/s²

P_el = kW

24.펌프와 펌프 동력어려움

펌프가 물(ρ = 1000 kg/m³)을 15 L/s로 개방된 아래 저수지에서 수면이 18 m 더 높은 위 탱크로 보낸다. 관은 길이 100 m, 안지름 100 mm, 다르시 마찰 계수 f = 0.018이며, 부차 손실 계수의 합은 ΣK = 8(입구와 출구 포함)이다. g = 9.81 m/s²를 쓴다. 펌프 효율은 85%이다. 축동력 P_shaft을(를) kW 단위로 구하시오.

Q = 15 L/sΔz = 18 mL = 100 mD = 100 mmf = 0.018ΣK = 8η = 85%

P_shaft = kW

25.화폐의 시간 가치보통

신용카드의 명목 이자율은 연 18%, 반기 복리이다. 실효 연이율 EAR을(를) 퍼센트로 구하시오.

r = 18%m = 2

EAR = %

26.화폐의 시간 가치어려움

€250 000의 주택 담보 대출을 연 5.4%, 월 복리로 25년 동안 매월 같은 금액으로 상환한다. 11년 차 말의 상환 직후 남은 금액은 얼마인가? 대출 잔액 B을(를) 구하시오.

P = €250 0005.4% / 12N = 300k = 132

B = €

27.NPV와 IRR보통

한 프로젝트는 오늘 €100 000이(가) 든다. 첫해 말 €6 000을(를) 창출하고, 이후 현금흐름은 매년 3%씩 영구히 증가한다. 자본 비용은 11%이다. 순현재가치 NPV을(를) 구하시오.

C₀ = €100 000CF₁ = €6 000g = 3%r = 11%

NPV = €

28.NPV와 IRR어려움

어떤 프로젝트는 €40 000이 들고 1년 차부터 3년 차 말까지 €15 000, €23 000, €20 000을 돌려줍니다. 내부수익률 IRR를 퍼센트로 구하세요.

CF₀ = −40 000CF₁ = 15 000CF₂ = 23 000CF₃ = 20 000

IRR = %

29.정규분포보통

X는 평균 12 min, 표준편차 1.5 min인 정규분포를 따르고, Y는 독립이며 평균 20 min, 표준편차 2 min인 정규분포를 따릅니다. X + Y가 37 min보다 클 확률 P을(를) 구하시오. z는 소수 둘째 자리로 반올림하시오.

μ_X = 12, σ_X = 1.5μ_Y = 20, σ_Y = 2X + Y > 37 min

P =

30.정규분포어려움

배터리 수명은(는) 평균 500 h, 표준편차 40 h인 정규분포를 따릅니다. 색칠한 상위 90%가 오른쪽에 오도록 기준값을 끌어 놓으세요. 기준값 x을 구하세요.

μ = 500 hσ = 40 h90%

x = h

3용액

1.보의 지점 반력

답: R_A = 50 kN

정적 평형: 정지한 물체는 임의의 점에 대해 ΣF_x = 0, ΣF_y = 0, ΣM = 0을 만족합니다. 한 지점에 대한 모멘트를 취하면 그 지점의 반력이 식에서 사라집니다.

자유물체도

지점을 반력으로 바꿉니다. 롤러는 연직 반력 하나를 줍니다. 연직 하중만 있으면 힌지도 연직 반력 하나를 줍니다.

평형

A에 대한 모멘트, 반시계 방향이 양. 그다음 연직 방향 힘의 평형.

ΣM_A = 0: R_B·10 = 55·2 + 15·6

R_B = 200/10 = 20 kN

ΣF_y = 0: R_A = 70 − 20 = 50 kN

답

R_A = 50 kN

2.보의 지점 반력

답: R_B = 40.57 kN

정적 평형: 정지한 물체는 임의의 점에 대해 ΣF_x = 0, ΣF_y = 0, ΣM = 0을 만족합니다. 각 분포 하중을 하중도의 도심에 작용하는 합력(그 넓이)으로 바꾸고, 한 지점에 대한 모멘트를 취해 그 지점의 반력을 식에서 없애세요.

분포 하중의 합력

W = 4·3 = 12 kN, x̄ = (2 + 5)/2 = 3.5 m

평형

A에 대한 모멘트, 반시계 방향이 양. 그다음 연직 방향 힘의 평형.

ΣM_A = 0: R_B·3.5 = 50·2 + 12·3.5

R_B = 142/3.5 = 40.57 kN

R_A = 62 − 40.57 = 21.43 kN

답

R_B = 40.57 kN

3.트러스: 절점법

답: F_AB = −10 kN

절점법: 트러스의 모든 절점은 평형 상태이므로 각 절점에서 ΣF_x = 0, ΣF_y = 0입니다. 미지 부재력이 두 개 이하인 절점부터 시작하세요. 결과가 음수이면 그 부재는 압축입니다.

지점 반력

트러스 전체의 평형. A에 대한 모멘트, 반시계 방향이 양.

ΣM_A = 0: C_y·5 = 30·4 → C_y = 24 kN

ΣF_y = 0: A_y = 30 − 24 = 6 kN

절점 A

모든 부재가 인장(절점에서 멀어지는 방향으로 당김)이라고 가정합니다. A에서 연직 성분이 있는 것은 AB뿐입니다.

sin α = 3/5 = 0.6

ΣF_y = 0: A_y + F_AB·sin α = 0

F_AB = −6/0.6 = −10 kN

답

F_AB = −10 kN (압축)

4.트러스: 절점법

답: F_AC = 18.33 kN

지점 반력

트러스 전체의 평형. A에 대한 모멘트, 반시계 방향이 양.

ΣM_A = 0: C_y·6 = 20·4 + 15·2 → C_y = 18.33 kN

ΣF_y = 0: A_y = 20 − 18.33 = 1.667 kN

ΣF_x = 0: A_x = −15 kN

절점 C

롤러는 연직 반력만 주므로 절점 C의 미지 부재력은 두 개뿐입니다. 둘 다 인장이라고 가정합니다.

sin γ = 2/2.828 = 0.7071, cos γ = 2/2.828 = 0.7071

ΣF_y = 0: C_y + F_BC·sin γ = 0 → F_BC = −18.33/0.7071 = −25.93 kN

ΣF_x = 0: −F_AC − F_BC·cos γ = 0 → F_AC = −(−25.93)·0.7071 = 18.33 kN

답

F_AC = 18.33 kN (인장)

5.전단력과 휨 모멘트

답: M_max = 79.5 kN·m

단면법: 내력을 구하려는 곳에서 보를 자르고 한쪽을 남깁니다. 전단력 V는 그쪽의 연직력과, 휨 모멘트 M은 그 힘들의 절단면에 대한 모멘트와 평형을 이룹니다. 최대 모멘트: dM/dx = V이므로 휨 모멘트는 전단력이 0을 지나는 곳, 즉 집중 하중 위치나 분포 하중 구간 안에서 최대가 됩니다.

지점 반력

보 전체의 평형.

ΣM_A = 0: R_B·10 = 35·3 + 10·8

R_B = 185/10 = 18.5 kN

ΣF_y = 0: R_A = 45 − 18.5 = 26.5 kN

각 하중 아래의 모멘트

각 하중의 왼쪽 부분을 남깁니다.

아래 P₁: M = R_A·3 = 26.5·3 = 79.5 kN·m

아래 P₂: M = R_B·2 = 18.5·2 = 37 kN·m

최댓값

M_max = 79.5 kN·m (아래 P₁)

답

M_max = 79.5 kN·m

6.전단력과 휨 모멘트

답: E (x = 8 m)

가장 큰 굽힘 모멘트: M은 전단력이 바뀌는 곳마다 기울기가 바뀌므로, 그 최댓값은 전단력이 0을 지나는 곳에 있습니다: 집중 하중 아래, 분포 하중 안, 또는 내민 보의 지점 위. 캔틸레버의 고정 지점에서는 모멘트가 벽에서 가장 큽니다. 그곳들의 M의 크기를 비교하세요, 정(+)이든 부(−)이든.

지점 반력

한 지점에 대해 모멘트를 취한 다음 수직 힘의 평형을 쓰세요.

R₁ = 4 kN, R₂ = 36 kN

모든 표시점에서의 굽힘 모멘트

절단면 한쪽의 모든 힘의 모멘트를 합하세요. 정(+)굽힘이 양수, 부(−)굽힘이 음수입니다.

M_A = 0, M_B = 8, M_C = 16, M_D = 24, M_E = 32 kN·m, M_F = −20, M_G = 0

답

표시점 E: M_E = 32 kN·m

7.보의 처짐

답: δ_B = 72.44 mm

보의 처짐: 처짐은 곡률 M/(EI)를 두 번 적분해 얻습니다. 대표적인 경우는 표로 정리되어 있습니다. 예를 들어 끝에 집중 하중을 받는 캔틸레버는 PL³/(3EI), 전체 경간에 등분포 하중을 받는 단순보는 5wL⁴/(384EI)입니다. 각 하중에 의한 처짐은 더할 수 있습니다(중첩).

단위 맞추기

N과 mm로 계산합니다: P는 N, w는 N/mm (kN/m = N/mm), L은 mm, E는 N/mm² (GPa × 1000), I는 mm⁴.

P = 17000 N, a = 1500 mm, L = 2000 mm

EI = 3.96 × 10¹¹ N·mm²

자유단의 처짐

하중 위치의 처짐 더하기 하중 위치의 처짐각 × 나머지 길이.

δ_P = Pa³/(3EI) = 48.3 mm

θ_P = Pa²/(2EI) = 0.0483 rad

δ_B = δ_P + θ_P·(L − a) = Pa²(3L − a)/(6EI) = 72.44 mm

답

δ_B = 72.44 mm

8.보의 처짐

답: M_A = 27 kN·m

보의 처짐: 처짐은 곡률 M/(EI)를 두 번 적분해 얻습니다. 대표적인 경우는 표로 정리되어 있습니다. 예를 들어 끝에 집중 하중을 받는 캔틸레버는 PL³/(3EI), 전체 경간에 등분포 하중을 받는 단순보는 5wL⁴/(384EI)입니다. 각 하중에 의한 처짐은 더할 수 있습니다(중첩). 부정정보에서는 여분의 지점 하나를 제거하고 그곳의 처짐이 0이 되도록 합니다(적합 조건).

받침 제거

받침이 없으면 보는 캔틸레버입니다. 그 자유단은 하중으로 처지게 됩니다.

δ_load = wL⁴/(8EI)

받침에서의 적합 조건

받침력 R_B만으로 자유단은 R_BL³/(3EI)만큼 올라갑니다. 받침이 B의 처짐을 0으로 유지하므로 둘은 상쇄되어야 합니다. EI는 약분됩니다.

R_B·L³/(3EI) = wL⁴/(8EI) → R_B = 3wL/8 = 3·6·6/8 = 13.5 kN

고정단의 모멘트

하중과 받침력의 A에 대한 모멘트.

M_A = wL²/2 − R_B·L = 108 − 81 = 27 kN·m

답

M_A = 27 kN·m

9.기둥의 좌굴

답: P_cr = 3.473 kN

오일러 좌굴: 세장한 기둥은 P_cr = π²EI/(KL)²에서 불안정해집니다. KL은 유효 좌굴 길이로, K = 1(핀–핀), 2(고정–자유), 0.7(고정–핀), 0.5(고정–고정)입니다. 기둥은 I가 가장 작은 축에 대해 좌굴합니다. 이 식은 임계 응력이 항복 응력보다 작은 세장한 기둥에 적용됩니다.

최소 단면 2차 모멘트

원형 단면은 모든 축에 대해 I가 같습니다.

I = πd⁴/64 = π·40⁴/64 = 125664 mm⁴

유효 좌굴 길이

KL = 2·2500 = 5000 mm

임계 하중

P_cr = π²EI/(KL)² = π²·70000·125664/5000² = 3473 N = 3.473 kN

답

P_cr = 3.473 kN

10.기둥의 좌굴

답: d = 63.67 mm

필요한 임계 하중

P_cr = n·P = 2·65000 = 130000 N

KL = 0.7·5000 = 3500 mm

지름에 대해 풀기

d = (64·n·P·(KL)²/(π³E))^(1/4) = (64·130000·3500²/(π³·200000))^(1/4) = 63.67 mm

답

d = 63.67 mm

확인: 세장비 KL/r는 219.9이므로 기둥은 세장하고 오일러 공식을 적용할 수 있습니다.

11.도심과 단면 2차 모멘트

답: I_x = 61.15 × 10⁶ mm⁴

조합 단면: 단면을 직사각형으로 나눕니다. 도심은 면적 가중 평균 ȳ = ΣAᵢyᵢ/ΣAᵢ입니다. 도심축에 대한 단면 2차 모멘트는 각 부분의 bh³/12와 평행축 항 A·d²(d는 부분 도심과 전체 도심 사이 거리)를 더한 값입니다. 휨 응력은 σ = M·y/I.

두 직사각형으로 나누기

모든 y는 아래 가장자리에서 잽니다.

플랜지: A_f = 260·25 = 6500 mm², y_f = 240 + 25/2 = 252.5 mm

웨브: A_w = 16·240 = 3840 mm², y_w = 240/2 = 120 mm

도심

ȳ = (A_fy_f + A_wy_w)/(A_f + A_w) = (6500·252.5 + 3840·120)/10340 = 203.3 mm

평행축 정리

플랜지: 260·25³/12 + 6500·(252.5 − 203.3)² = 1.608 × 10⁷ mm⁴

웨브: 16·240³/12 + 3840·(120 − 203.3)² = 4.507 × 10⁷ mm⁴

I_x = 1.608 × 10⁷ + 4.507 × 10⁷ = 6.115 × 10⁷ mm⁴ = 61.15 × 10⁶ mm⁴

답

I_x = 61.15 × 10⁶ mm⁴

12.도심과 단면 2차 모멘트

답: σ_위 = 151.9 MPa

두 직사각형으로 나누기

모든 y는 아래 가장자리에서 잽니다.

플랜지: A_f = 180·15 = 2700 mm², y_f = 160 + 15/2 = 167.5 mm

웨브: A_w = 20·160 = 3200 mm², y_w = 160/2 = 80 mm

도심

ȳ = (A_fy_f + A_wy_w)/(A_f + A_w) = (2700·167.5 + 3200·80)/5900 = 120 mm

평행축 정리

플랜지: 180·15³/12 + 2700·(167.5 − 120)² = 6.132 × 10⁶ mm⁴

웨브: 20·160³/12 + 3200·(80 − 120)² = 1.196 × 10⁷ mm⁴

I_x = 6.132 × 10⁶ + 1.196 × 10⁷ = 1.809 × 10⁷ mm⁴

휨 응력

위 가장자리는 축에서 h − ȳ 떨어져 있습니다.

y = 175 − 120 = 54.96 mm

σ = M·y/I = 5 × 10⁷·54.96/1.809 × 10⁷ = 151.9 MPa

답

σ_위 = 151.9 MPa

13.지반의 유효 응력

답: u = 19.62 kPa

유효 응력 (테르자기): 흙 골격이 받는 것은 σ′ = σ − u입니다. 전응력 σ는 그 점 위에 있는 모든 것의 무게 Σγ·h이며, 지하수위 위는 건조 단위중량, 아래는 포화 단위중량을 씁니다. 지하수위 아래의 간극 수압은 정수압입니다: u = γ_w·(지하수위 아래 깊이).

간극 수압

수압은 지하수위 아래 깊이에 따라 커집니다.

u = γ_w·(z − z_w) = 9.81·2 = 19.62 kPa

답

u = 19.62 kPa

14.지반의 유효 응력

답: σ′ = 63.54 kPa

전응력

X 위 각 흙층의 무게를 더합니다. 지하수위 위는 건조 단위중량, 아래는 포화 단위중량을 씁니다.

σ = γ_d·1 + γ_sat,sand·3 + γ_sat,clay·2.5

σ = 16.5·1 + 19.5·3 + 17·2.5 = 117.5 kPa

간극 수압

수압은 지하수위 아래 깊이에 따라 커집니다.

u = γ_w·(z − z_w) = 9.81·5.5 = 53.96 kPa

유효 응력

σ′ = σ − u = 117.5 − 53.96 = 63.54 kPa

답

σ′ = 63.54 kPa

15.압밀 침하

답: S = 13 mm

두께 H인 점토층의 1차 압밀은 층 중간의 유효 응력을 이용합니다: σ′_f = σ′₀ + Δσ. 정규 압밀 점토: S = C_c·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀). 과압밀 점토는 선행 압밀 압력 σ′_p까지는 C_r을 따라 재압축되고, 그 이후에만 C_c를 따릅니다. 시간: t = T_v·H_dr²/c_v이며, 배수 거리 H_dr는 물이 위아래로 빠질 수 있으면 H/2, 한쪽으로만 빠지면 H입니다.

선행 압밀 압력

σ′_p = OCR·σ′₀ = 1.5·120 = 180 kPa

선행 압밀 압력과 비교

σ′_f = 120 + 20 = 140 kPa ≤ 180 kPa

침하량

점토는 재압축 곡선 위에 머뭅니다.

S = C_r·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀) = 0.06·5.5/(1 + 0.7)·log₁₀(140/120) = 13 mm

답

S = 13 mm

16.압밀 침하

답: t = 122.5 년

배수 거리

H_dr = H = 8.5 m

시간

t = T_v·H_dr²/c_v = 0.848·8.5²/0.5 = 122.5 년

답

t = 122.5 년

17.정수압

답: F = 9.81 kN

평면에 작용하는 정수압: F = ρ·g·y_c·A. 이 힘은 압력 중심 y_cp = y_c + I_c/(y_cA)에 작용하며, 이는 항상 도심 아래에 있습니다.

도심 깊이와 면적

y_c = d + H/2 = 0.5 + 1/2 = 1 m

A = H·b = 1·1 = 1 m²

합력

F = ρ·g·y_c·A = 1000·9.81·1·1 = 9.81 kN

답

F = 9.81 kN

18.정수압

답: y_cp = 3.714 m

평면에 작용하는 정수압: F = ρ·g·y_c·A. 이 힘은 압력 중심 y_cp = y_c + I_c/(y_cA)에 작용하며, 이는 항상 도심 아래에 있습니다.

도심 깊이와 면적

y_c = d + H/2 = 2 + 3/2 = 3.5 m

A = H·b = 3·1.5 = 4.5 m²

합력

F = ρ·g·y_c·A = 880·9.81·3.5·4.5 = 136 kN

압력 중심

압력은 깊이에 따라 커지므로 합력은 도심 아래에 작용합니다.

I_c = b·H³/12 = 1.5·3³/12 = 3.375 m⁴

y_cp = y_c + I_c/(y_c·A) = 3.5 + 3.375/(3.5·4.5) = 3.714 m

답

y_cp = 3.714 m

19.관 마찰과 손실 수두

답: h_f = 23.98 m

관로 유동: 레이놀즈 수 Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ로 층류(Re 약 2000 미만)와 난류(약 4000 초과)를 구분합니다. 관을 따라 생기는 마찰은 다르시–바이스바흐 손실 수두 h_f = f·(L/D)·V²/(2g)를 일으킵니다. 이음쇠, 밸브, 입구, 출구는 부차 손실 h_m = ΣK·V²/(2g)를 더합니다. 두 개방 저수지 수면 사이에서는 에너지 방정식이 Δz = h_f + h_m을 주며, 여기에는 출구 손실 K = 1이 포함됩니다.

속도 수두

V²/(2g) = 2.8²/(2·9.81) = 0.3996 m

다르시–바이스바흐 식

h_f = f·(L/D)·V²/(2g) = 0.03·(500/0.25)·2.8²/(2·9.81) = 23.98 m

답

h_f = 23.98 m

20.관 마찰과 손실 수두

답: Q = 85.88 L/s

손실 계수

f·L/D = 0.025·150/0.15 = 25

ΣK = 0.5 + 3·0.3 + 5 + 1.0 = 7.4

에너지 방정식

두 수면 모두 대기에 열려 있고 사실상 정지해 있으므로 Δz 전체가 관에서 손실됩니다.

39 = (25 + 7.4)·V²/(2·9.81)

V = √(2·9.81·39/32.4) = 4.86 m/s

유량

Q = V·π·D²/4 = 4.86·0.01767 = 0.08588 m³/s = 85.88 L/s

답

Q = 85.88 L/s

21.개수로 흐름(매닝)

답: Q = 1.233 m³/s

매닝 공식(SI): 개수로의 등류에서 V = (1/n)·R^2/3·S^1/2, Q = A·V이며, n은 조도 계수, S는 수로 바닥 경사(m/m), R = A/P는 동수 반경, 즉 유수 단면적을 윤변으로 나눈 값입니다. P에는 수면이 아니라 물과 접하는 경계만 포함됩니다. 직사각형: A = b·y, P = b + 2y. 측면 경사가 z:1(수평:연직)인 사다리꼴: A = (b + z·y)·y, P = b + 2y·√(1 + z²). 만수 또는 반수로 흐르는 원형 관은 R = D/4입니다.

단면 형상

A = 1.131 m², R = D/4 = 0.3 m

속도

V = (1/0.013)·0.3^2/3·0.001^1/2 = 1.09 m/s

유량

Q = A·V = 1.131·1.09 = 1.233 m³/s

답

Q = 1.233 m³/s

22.개수로 흐름(매닝)

답: S = 0.0007634 m/m

동수 반경

R = D/4 = 0.6/4 = 0.15 m

매닝 공식을 S에 대해 풀기

S = (n·V/R^2/3)² = (0.013·0.6/0.2823)² = 0.0007634

답

S = 0.0007634

1킬로미터당 0.7634 m의 낙차입니다.

23.펌프와 펌프 동력

답: P_el = 30.94 kW

펌프 동력: 물에 주어지는 동력은 수동력 P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp입니다. 펌프에 손실이 있으므로 축은 이보다 많이 전달해야 합니다: P_shaft = P_h/η_pump, 그리고 전동기는 P_el = P_shaft/η_motor를 소비합니다. 펌프 양정 H는 에너지 방정식에서 나옵니다: 실양정 + 압력 수두 + 모든 마찰 손실과 부차 손실.

수동력

P_h = ρ·g·Q·H = 1000·9.81·0.06·42 = 24.72 kW

축동력

P_shaft = 24.72/0.85 = 29.08 kW

전기 입력 동력

P_el = 29.08/0.94 = 30.94 kW

답

P_el = 30.94 kW

24.펌프와 펌프 동력

답: P_shaft = 3.953 kW

속도

V = Q/A = 0.015/0.007854 = 1.91 m/s

V²/(2g) = 0.1859 m

손실 수두

h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g) = (18 + 8)·0.1859 = 4.834 m

펌프 양정

H = Δz + h_L = 18 + 4.834 = 22.83 m

축동력

P_shaft = ρ·g·Q·H/η = 1000·9.81·0.015·22.83/0.85 = 3.953 kW

답

P_shaft = 3.953 kW

25.화폐의 시간 가치

답: EAR = 18.81 %

화폐의 시간 가치: 오늘의 돈은 이자를 벌 수 있으므로 나중의 같은 금액보다 가치가 큽니다. 기간당 이자율 i에서 금액은 FV = PV·(1 + i)ⁿ으로 늘어납니다. 같은 금액의 지급이 이어지는 것(연금)은 각 지급액을 모두 더해 평가하며, 여기서 연금 공식이 나옵니다.

기간당 이자율

r/m = 0.18/2 = 0.09

1년간 복리 계산

EAR = (1 + 0.09)² − 1 = 1.188 − 1 = 18.81%

답

EAR = 18.81%

이자가 1년에 두 번 이상 복리로 붙으면 EAR은 항상 명목 이자율보다 높습니다.

26.화폐의 시간 가치

답: B = 178946 €

월 상환액

i = 0.0045, N = 300

A = 250 000·0.0045/(1 − (1 + 0.0045)⁻³⁰⁰) = €1 520.32

남은 상환액의 현재 가치

아직 남은 부채는 남은 상환액으로 정확히 갚아야 합니다.

N − k = 300 − 132 = 168

B = 1520·(1 − (1 + 0.0045)⁻¹⁶⁸)/0.0045 = €178 946.34

답

B = €178 946.34

27.NPV와 IRR

답: NPV = −25000 €

순현재가치: 모든 현금흐름을 요구 수익률 r로 오늘까지 할인한 뒤 더합니다: NPV = Σ CFₜ/(1 + r)ᵗ. NPV > 0인 프로젝트는 r보다 많이 벌어 가치를 더합니다. 내부수익률(IRR)은 NPV = 0이 되는 이율입니다.

현금흐름의 가치

PV = 6 000/(0.11 − 0.03) = 75 000.00

NPV

NPV = 75 000.00 − 100 000 = −€25 000.00

답

NPV = −€25 000.00

NPV가 음수이므로 이 프로젝트는 요구 수익률보다 적게 법니다.

28.NPV와 IRR

답: IRR = 20.07 %

IRR 범위 잡기

이율이 오르면 NPV가 내려가므로 IRR은 NPV가 양수인 이율과 음수인 이율 사이에 있습니다.

NPV(20%) = 46.30

NPV(25%) = −3 040.00

범위 좁히기

선형 보간으로 첫 추정치를 얻고, 이를 반복하면(또는 계산기의 IRR 기능을 쓰면) 정확한 이율을 얻습니다.

IRR ≈ 20 + 5·46.30/(46.30 − (−3 040.00)) = 20.08%

정확한 값: NPV(20.07%) = 0 → IRR = 20.07%

답

IRR = 20.07%

29.정규분포

답: P = 0.02275

정규 변수의 합과 차: X와 Y가 독립이고 정규분포를 따르면 X + Y와 X − Y도 정규분포를 따릅니다. 평균은 더하거나 뺍니다: E(X ± Y) = μ_X ± μ_Y. 분산은 차일 때도 항상 더합니다: Var(X ± Y) = σ_X² + σ_Y²이므로 σ = √(σ_X² + σ_Y²)입니다. 표준편차를 직접 더해서는 안 됩니다. 같은 분포를 따르는 독립인 n개 항목의 합은 평균 n·μ, 표준편차 σ·√n입니다. 그다음 평소처럼 표준화하여 z = (x − 평균)/σ를 구하고 Φ(z)를 읽습니다.

합의 분포

μ = 32 min, σ = √(1.5² + 2²) = 2.5 min

표준화하기

z = (37 − 32)/2.5 = 2

위쪽 꼬리

P = 1 − Φ(2) = 1 − 0.9772 = 0.02275

답

P = 0.02275

30.정규분포

답: x = 449 h

넓이에서 z로 되돌아가기: Φ(z)는 z의 왼쪽 넓이입니다. 왼쪽 꼬리 넓이 A이면 표에서 Φ(z) = A인 z를 찾습니다. 오른쪽 꼬리 넓이 A이면 Φ(z) = 1 − A입니다. −z와 z 사이의 가운데 넓이 A이면 양쪽 꼬리에 (1 − A)/2씩 남으므로 Φ(z) = (1 + A)/2입니다. 값 x에는 x = μ + zσ를 쓰세요.

왼쪽 넓이

Φ(z) = 0.1

표에서 구한 z

z ≈ −1.28

원래 단위로 되돌리기

x = 500 − 1.28·40 = 449 h

답

x = 449 h

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