Luyện thi FE Xây dựng: gói ôn nước rút

Bảng công thức, các bước phương pháp chính cho từng chủ đề và 30 bài tập, kèm lời giải đầy đủ ở cuối.

Bài mới Quay lại môn học

Trong cửa sổ in, hãy chọn “Lưu dưới dạng PDF” để giữ một bản trên thiết bị của bạn.

1Công thức và phương pháp

Phản lực gối của dầm

Cân bằng: ΣF_x = 0, ΣF_y = 0, ΣM = 0
Tải phân bố đều: hợp lực w·L đặt tại giữa đoạn tải
Mômen: M = F·d

Phương pháp

Vẽ sơ đồ vật thể tự do và thay mỗi gối đỡ bằng các phản lực của nó.
Thay mọi tải phân bố bằng một lực duy nhất đặt tại trọng tâm của nó.
Lấy mômen quanh một gối để tìm phản lực ở gối kia.
Dùng ΣF_y = 0 để tìm phản lực còn lại, và kiểm tra bằng một phương trình mômen thứ hai.

Giàn: phương pháp tách nút

Phương pháp tách nút: ΣF_x = 0, ΣF_y = 0 at each joint
Phương pháp mặt cắt: ΣM = 0 about a cut point
Nội lực thanh: dương = kéo, âm = nén

Phương pháp

Tìm phản lực gối cho cả giàn.
Phương pháp tách nút: bắt đầu từ nút có tối đa hai nội lực thanh chưa biết và dùng ΣF_x = 0 và ΣF_y = 0.
Phương pháp mặt cắt: cắt qua thanh bạn cần và lấy mômen quanh điểm mà các thanh chưa biết khác gặp nhau.
Giả sử chịu kéo; đáp án âm nghĩa là chịu nén.

Lực cắt và mômen uốn

Lực cắt và mômen: V = ΣF ở một phía, M = ΣF·d ở một phía
Ứng suất uốn: σ = M·y/I
Hình chữ nhật: I = bh³/12
Mômen chống uốn của mặt cắt: W = I/y_max
Dầm đơn giản, tải phân bố đều: M_max = wL²/8

Phương pháp

Tìm phản lực gối từ cân bằng của cả dầm.
Cắt dầm tại mặt cắt bạn cần và giữ lại một phía.
Lực cắt: tổng các lực thẳng đứng ở phía đó. Mômen uốn: tổng mômen của chúng quanh mặt cắt.
Để tìm mômen lớn nhất, hãy tìm nơi lực cắt bằng không.

Độ võng của dầm

Tải tập trung ở giữa nhịp: δ = PL³/(48EI)
Tải phân bố đều, dầm đơn giản: δ = 5wL⁴/(384EI)
Công xôn, tải ở đầu: δ = PL³/(3EI)
Công xôn, tải phân bố đều: δ = wL⁴/(8EI)
Nguyên lý xếp chồng: δ = δ₁ + δ₂

Mất ổn định cột

Tải Euler: P_cr = π²EI/(KL)²
Hệ số chiều dài tính toán: K = 1 khớp–khớp, 0,5 ngàm–ngàm, 0,7 ngàm–khớp, 2 ngàm–tự do
Ứng suất tới hạn: σ_cr = P_cr/A
Độ mảnh: λ = KL/r, r = √(I/A)

Trọng tâm và mômen quán tính mặt cắt

Trọng tâm: ȳ = ΣA_iy_i/ΣA_i
Hình chữ nhật: I = bh³/12
Định lý trục song song: I = I_c + A·d²
Mặt cắt ghép: I = Σ(I_c,i + A_id_i²)

Ứng suất hữu hiệu trong đất

Ứng suất toàn phần: σ = Σγ_i·h_i
Áp suất nước lỗ rỗng: u = γ_w·(z − z_w)
Ứng suất hữu hiệu: σ′ = σ − u
Nước: γ_w = 9,81 kN/m³

Lún cố kết

Cố kết thông thường: S = C_c·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀)
Ứng suất cuối: σ′_f = σ′₀ + Δσ (at mid-depth of the layer)
Quá cố kết, σ′_f ≤ σ′_p: S = C_r·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀)
Quá cố kết, σ′_f > σ′_p: S = H/(1 + e₀)·[C_r·log₁₀(σ′_p/σ′₀) + C_c·log₁₀(σ′_f/σ′_p)]
Tỉ số quá cố kết: OCR = σ′_p/σ′₀
Thời gian cố kết: t = T_v·H_dr²/c_v
Đường thoát nước: H_dr = H/2 (thoát nước hai phía), H (thoát nước một phía)
Nhân tố thời gian: U 50% → 0,197, 60% → 0,287, 70% → 0,403, 80% → 0,567, 90% → 0,848

Lực thủy tĩnh

Áp suất tại độ sâu: p = ρgh
Lực lên tường thẳng đứng: F = ρg·h_c·A
Tâm áp lực: y_p = y_c + I_c/(y_cA)
Hình chữ nhật: I_c = bH³/12

Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Số Reynolds: Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ
Chế độ chảy: chảy tầng dưới Re ≈ 2000, chảy rối trên Re ≈ 4000
Vận tốc trung bình: V = Q/A, A = π·D²/4
Darcy–Weisbach: h_f = f·(L/D)·V²/(2g)
Tổn thất cục bộ: h_m = ΣK·V²/(2g)
Giá trị K thường gặp: lối vào 0,5, lối ra 1,0, khúc cua 90° ≈ 0,3
Độ giảm áp suất: Δp = ρ·g·h_f
Hai bể chứa hở: Δz = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)
Cửa ra tự do: H = (1 + f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

Dòng chảy hở (Manning)

Phương trình Manning: V = (1/n)·R^2/3·S^1/2
Lưu lượng: Q = A·V
Bán kính thủy lực: R = A/P (P = wetted perimeter, free surface excluded)
Hình chữ nhật: A = b·y, P = b + 2y
Hình thang (mái dốc z:1): A = (b + z·y)·y, P = b + 2y·√(1 + z²)
Ống tròn, đầy hoặc đầy một nửa: R = D/4
Độ dốc yêu cầu: S = (n·Q/(A·R^2/3))²

Máy bơm và công suất bơm

Công suất thủy lực: P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp
Công suất trên trục: P_shaft = P_h/η_pump
Công suất điện: P_el = P_shaft/η_motor
Cột áp của bơm: H = Δz + Δp/(ρ·g) + h_L
Tổn thất của hệ thống: h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g)

Giá trị thời gian của tiền

Giá trị tương lai: FV = PV·(1 + i)ⁿ
Giá trị hiện tại: PV = FV/(1 + i)ⁿ
Nhiều kỳ trong một năm: i = r/m, N = m·n
Niên kim, giá trị hiện tại: PV = PMT·[1 − (1 + i)⁻ⁿ]/i
Niên kim, giá trị tương lai: FV = PMT·[(1 + i)ⁿ − 1]/i

Phương pháp

Vẽ một dòng thời gian với mọi dòng tiền và thời điểm của chúng.
Khớp lãi suất với kỳ hạn: lãi suất tháng cho thanh toán hằng tháng.
Dùng FV = PV·(1 + i)ⁿ cho các khoản đơn lẻ và công thức niên kim cho các khoản thanh toán bằng nhau.
Kiểm tra dấu và bậc độ lớn của đáp án.

NPV và IRR

Giá trị hiện tại ròng: NPV = −C₀ + Σ CF_t/(1 + r)^t
Dòng tiền đều: NPV = −C₀ + CF·[1 − (1 + r)⁻ⁿ]/r
Tỷ suất hoàn vốn nội bộ: r tại đó NPV = 0
Quyết định: chấp nhận khi NPV > 0 (hoặc IRR > tỷ suất sinh lời yêu cầu)

Phương pháp

Liệt kê mọi dòng tiền với năm của chúng; khoản đầu tư ở năm 0 là âm.
Chiết khấu từng dòng tiền: CF_t/(1 + r)^t.
Cộng chúng lại để có NPV. Dương nghĩa là dự án sinh lời nhiều hơn r.
Với IRR, tìm tỷ suất làm NPV bằng không bằng thử sai hoặc nội suy.

Phân phối chuẩn

Điểm z: z = (x − μ)/σ
Dưới x: P(X < x) = Φ(z)
Trên x: P(X > x) = 1 − Φ(z)
Giữa: Φ(z₂) − Φ(z₁)
Phân vị: x = μ + z·σ

Phương pháp

Đổi giá trị sang điểm z: z = (x − μ)/σ.
Tra Φ(z), diện tích bên trái z.
Với diện tích bên phải dùng 1 − Φ(z); với một khoảng thì trừ hai diện tích bên trái.
Với phân vị, làm ngược lại: tìm z cho diện tích, rồi x = μ + z·σ.

2Bài tập

1.Phản lực gối của dầmTrung bình

Dầm đơn giản có gối cố định tại A và gối di động tại B. Tìm phản lực thẳng đứng R_B.

L = 5 mP₁ = 15 kN tại 1 mP₂ = 50 kN tại 3 m

R_B = kN

2.Phản lực gối của dầmKhó

Dầm đơn giản có gối cố định tại A và gối di động tại B. Tìm phản lực thẳng đứng R_A.

L = 6 mP = 55 kN tại 4,5 mw = 2 kN/m từ 2 đến 3 m

R_A = kN

3.Giàn: phương pháp tách nútTrung bình

Đúng một thanh của giàn này không mang lực dưới các tải này. Thanh nào là thanh không lực? Nhấp vào nó trong sơ đồ.

B: 15 kN ↓G: 20 kN ↓

1thanh AB
2thanh BC
3thanh CD
4thanh DE
5thanh FG
6thanh GH
7thanh AF
8thanh HE
9thanh BF
10thanh CG
11thanh DH
12thanh FC
13thanh HC

4.Giàn: phương pháp tách nútKhó

Đúng một thanh của giàn này không mang lực dưới các tải này. Thanh nào là thanh không lực? Nhấp vào nó trong sơ đồ.

F: 30 kN ↓F: 15 kN →G: 30 kN ↓H: 30 kN ↓

1thanh AB
2thanh BC
3thanh CD
4thanh DE
5thanh FG
6thanh GH
7thanh AF
8thanh HE
9thanh BF
10thanh CG
11thanh DH
12thanh BG
13thanh DG

5.Lực cắt và mômen uốnTrung bình

Dầm đặt trên gối cố định tại A và gối con lăn tại B, và đoạn công-xôn nhô ra khỏi B một đoạn 2 m tới đầu tự do C. Dầm chịu một lực tập trung P₁ giữa hai gối và một lực tập trung P₂ tại C. Tìm mô-men uốn M_x dưới tải P₁. Dùng quy ước mô-men làm võng xuống là dương và lực cắt hướng lên trên mặt cắt bên trái là dương.

L = 10 mP₁ = 55 kN tại 2 mP₂ = 25 kN tại 10 mcác gối tại x = 0 và x = 8 m

M_x = kN·m

6.Lực cắt và mômen uốnKhó

Dầm đặt trên gối cố định tại A và gối con lăn tại B, và đoạn công-xôn nhô ra khỏi B một đoạn 1 m tới đầu tự do C. Tải phân bố đều w tác dụng trên toàn bộ chiều dài A–C. Tìm mô-men uốn võng xuống lớn nhất M_max giữa hai gối.

L = 7 mw = 12 kN/m từ 0 đến 7 mcác gối tại x = 0 và x = 6 m

M_max = kN·m

7.Độ võng của dầmTrung bình

Một dầm công-xôn chịu tải phân bố đều w trên toàn bộ chiều dài và một lực tập trung P tại đầu tự do. Dùng nguyên lý chồng chất, tìm độ võng δ tại đầu tự do.

P = 21 kNw = 2 kN/mL = 1,5 mE = 200 GPa (thép)I = 12 × 10⁶ mm⁴

δ = mm

8.Độ võng của dầmKhó

Một dầm đơn giản chịu tải phân bố đều w và một tải tập trung P ở giữa nhịp. Dùng nguyên lý xếp chồng, tìm độ võng giữa nhịp δ_max.

P = 12 kNw = 15 kN/mL = 2 mE = 200 GPa (thép)I = 23 × 10⁶ mm⁴

δ_max = mm

9.Mất ổn định cộtTrung bình

Một cột dài L làm bằng nhôm được ngàm ở chân và khớp ở đỉnh. Dùng công thức Euler, tìm tải trọng oằn tới hạn P_cr của nó.

L = 4 mE = 70 GPa (nhôm)d = 80 mm

P_cr = kN

10.Mất ổn định cộtKhó

Một cột dài L làm bằng thép được ngàm ở chân và tự do ở đỉnh. Tìm độ mảnh của nó và ứng suất oằn tới hạn σ_cr theo công thức Euler.

L = 2 mE = 200 GPa (thép)d = 80 mm

σ_cr = MPa

11.Trọng tâm và mômen quán tính mặt cắtTrung bình

Một ống tròn có đường kính ngoài D = 240 mm và đường kính trong d = 228 mm. Tìm bán kính quán tính r của nó đối với trục nằm ngang qua trọng tâm.

D = 240 mmd = 228 mm

r = mm

12.Trọng tâm và mômen quán tính mặt cắtKhó

Một dầm gang có tiết diện chữ T như hình, cánh nằm phía trên. Ứng suất cho phép là 50 MPa khi kéo và 90 MPa khi nén. Tìm mô-men uốn võng xuống lớn nhất M_allow mà dầm có thể chịu.

b_f = 200 mmt_f = 30 mmt_w = 14 mmh_w = 220 mmσ_t,allow = 50 MPaσ_c,allow = 90 MPa

M_allow = kN·m

13.Ứng suất hữu hiệu trong đấtTrung bình

Với mặt cắt đất như hình, tìm ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng σ′ tại điểm X.

z = 11 mz_w = 2 mγ_w = 9,81 kN/m³cát: γ_d = 17 kN/m³cát: γ_sat = 19 kN/m³

σ′ = kPa

14.Ứng suất hữu hiệu trong đấtKhó

Với mặt cắt đất như hình, tìm ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng σ′ tại điểm X.

z = 9 mz_w = 1 mγ_w = 9,81 kN/m³cát: γ_d = 17 kN/m³cát: γ_sat = 19 kN/m³sét: γ_sat = 19 kN/m³

σ′ = kPa

15.Lún cố kếtTrung bình

Một lớp sét quá cố kết dày 3 m có C_c = 0,4, C_r = 0,02 và e₀ = 0,95. Ở độ sâu giữa lớp, ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng là 115 kPa và tỉ số quá cố kết là OCR = 1,5. Một tòa nhà mới thêm 140 kPa ứng suất thẳng đứng ở độ sâu giữa lớp. Tìm độ lún cố kết sơ cấp S theo mm.

H = 3 mC_c = 0,4C_r = 0,02e₀ = 0,95σ′₀ = 115 kPaOCR = 1,5Δσ = 140 kPa

S = mm

16.Lún cố kếtKhó

Một lớp sét dày 8,5 m có hệ số cố kết c_v = 5 m²/năm. Nó nằm trên đá không thấm, có cát phía trên, nên nước chỉ thoát ra ở đỉnh. Với cố kết trung bình 70%, nhân tố thời gian là T_v = 0,403. Lớp đó mất bao nhiêu năm t để đạt 70% cố kết?

H = 8,5 mc_v = 5 m²/nămU = 70%T_v = 0,403thoát nước một phía

t = năm

17.Lực thủy tĩnhTrung bình

Một cửa van hình chữ nhật thẳng đứng rộng 1 m nằm trong thành bể chứa nước, với mép trên nằm dưới mặt thoáng 2 m. Tìm hợp lực thủy tĩnh F tác dụng lên cửa van.

d = 2 mH = 3 mb = 1 mρ = 1000 kg/m³g = 9,81 m/s²

F = kN

18.Lực thủy tĩnhKhó

Một cửa van hình chữ nhật thẳng đứng rộng 1 m nằm trong thành bể chứa dầu, với mép trên nằm dưới mặt thoáng 1,5 m. Tìm hợp lực thủy tĩnh F tác dụng lên cửa van.

d = 1,5 mH = 1 mb = 1 mρ = 880 kg/m³g = 9,81 m/s²

F = kN

19.Ma sát đường ống và tổn thất cột ápTrung bình

Nước (ρ = 1000 kg/m³) chảy với 2 m/s qua một ống nằm ngang dài 150 m, đường kính trong 250 mm. Dùng hệ số ma sát Darcy f = 0,015 và g = 9,81 m/s². Tìm độ giảm áp suất Δp trên ống theo kPa.

V = 2 m/sL = 150 mD = 250 mmf = 0,015ρ = 1000 kg/m³

Δp = kPa

20.Ma sát đường ống và tổn thất cột ápKhó

Một ống dài 100 m, đường kính trong 200 mm (hệ số ma sát Darcy f = 0,015) chạy từ một bể hở và xả thành tia tự do vào không khí. Các tổn thất cục bộ là lối vào cạnh vuông (K = 0,5), 4 khúc cua (K = 0,3 mỗi khúc) và một van (K = 0,2). Dùng g = 9,81 m/s². Mặt bể phải cao hơn cửa ra của ống bao nhiêu H để có lưu lượng 80 L/s?

Q = 80 L/sL = 100 mD = 200 mmf = 0,015K_entrance = 0,5K_bend = 0,3 (×4)K_valve = 0,2

H = m

21.Dòng chảy hở (Manning)Trung bình

Một cống thoát nước mưa bằng bê tông có đường kính trong 1200 mm chảy đầy một nửa. Hệ số Manning n = 0,013 và độ dốc là S = 0,005. Tìm lưu lượng Q theo m³/s.

D = 1200 mmn = 0,013S = 0,005

Q = m³/s

22.Dòng chảy hở (Manning)Khó

Một kênh xây gạch hình chữ nhật rộng 5 m phải tải 23 m³/s ở dòng chảy đều với độ sâu 1,6 m. Hệ số Manning n = 0,015. Tìm độ dốc đáy yêu cầu S (theo m/m).

Q = 23 m³/sb = 5 my = 1,6 mn = 0,015

S = m/m

23.Máy bơm và công suất bơmTrung bình

Trong một thử nghiệm, một máy bơm cấp 10 L/s nước (ρ = 1000 kg/m³) ngược với cột áp 78 m trong khi trục của nó nhận 9,6 kW. Dùng g = 9,81 m/s². Tìm hiệu suất bơm η theo phần trăm.

Q = 10 L/sH = 78 mP_shaft = 9,6 kWg = 9,81 m/s²

η = %

24.Máy bơm và công suất bơmKhó

Một máy bơm chuyển 20 L/s nước (ρ = 1000 kg/m³) từ một bể hở phía dưới lên một bồn phía trên có mặt nước cao hơn 24 m. Ống dài 150 m, đường kính trong 100 mm và hệ số ma sát Darcy f = 0,022; các hệ số tổn thất cục bộ cộng lại là ΣK = 6 (đã gồm lối vào và lối ra). Dùng g = 9,81 m/s². Hiệu suất bơm là 82%. Tìm công suất trên trục P_shaft theo kW.

Q = 20 L/sΔz = 24 mL = 150 mD = 100 mmf = 0,022ΣK = 6η = 82%

P_shaft = kW

25.Giá trị thời gian của tiềnTrung bình

Một bất động sản dự kiến thu được tiền thuê ròng €20 000 vào năm tới. Tiền thuê dự kiến tăng 4% mỗi năm mãi mãi. Tỉ suất sinh lợi yêu cầu là 6% mỗi năm. Tìm giá trị PV của bất động sản hôm nay.

C₁ = €20 000g = 4%r = 6%

PV = €

26.Giá trị thời gian của tiềnKhó

Một khoản vay €15 000 được trả bằng các khoản thanh toán hằng tháng bằng nhau trong 4 năm với lãi suất 7,2% mỗi năm, ghép lãi hằng tháng. Tổng tiền lãi I phải trả trong suốt thời hạn khoản vay là bao nhiêu?

P = €15 0007,2% / 12N = 48

I = €

27.NPV và IRRTrung bình

Một khoản đầu tư €45 000 cho các dòng tiền sau vào cuối các năm 1 đến 4: €15 000, €17 000, €20 000, €14 000. Chi phí vốn là 12%. Tìm giá trị hiện tại ròng NPV.

r = 12%CF₀ = −45 000CF₁ = 15 000CF₂ = 17 000CF₃ = 20 000CF₄ = 14 000

NPV = €

28.NPV và IRRKhó

Dự án A tốn €30 000 và mang về €17 000, €12 000, €7 000 vào cuối các năm từ 1 đến 3. Dự án B tốn €40 000 và mang về €10 500, €16 000, €20 500. Tìm tỉ suất giao nhau r* mà tại đó hai dự án có cùng NPV, theo phần trăm.

A: −30 000, 17 000, 12 000, 7 000B: −40 000, 10 500, 16 000, 20 500

r* = %

29.Phân phối chuẩnTrung bình

Kéo z sao cho diện tích tô bóng giữa −z và z dưới đường cong chuẩn tắc bằng 0,4971. Tìm z với hai chữ số thập phân.

A = 0,4971

z =

30.Phân phối chuẩnKhó

khối lượng các túi tuân theo phân phối chuẩn với giá trị trung bình 250 g và độ lệch chuẩn 5 g. Kéo ngưỡng sao cho 5% cao nhất được tô bóng nằm bên phải nó. Tìm ngưỡng x.

μ = 250 gσ = 5 g5%

x = g

3Dung dịch

1.Phản lực gối của dầm

Đáp số: R_B = 33 kN

Cân bằng tĩnh: một vật đứng yên có ΣF_x = 0, ΣF_y = 0 và ΣM = 0 quanh mọi điểm. Lấy mômen quanh một gối sẽ loại phản lực của gối đó khỏi phương trình.

Sơ đồ vật thể tự do

Thay các gối đỡ bằng phản lực. Gối di động cho một phản lực thẳng đứng; khi chỉ có tải thẳng đứng, gối cố định cũng cho một phản lực thẳng đứng.

Cân bằng

Mômen quanh A, chiều ngược kim đồng hồ là dương. Sau đó cân bằng lực theo phương thẳng đứng.

ΣM_A = 0: R_B·5 = 15·1 + 50·3

R_B = 165/5 = 33 kN

ΣF_y = 0: R_A = 65 − 33 = 32 kN

Đáp số

R_B = 33 kN

2.Phản lực gối của dầm

Đáp số: R_A = 14,92 kN

Sơ đồ vật thể tự do

Cân bằng

Mômen quanh A, chiều ngược kim đồng hồ là dương. Sau đó cân bằng lực theo phương thẳng đứng.

Hợp lực của tải phân bố đều: W = w·ℓ = 2·1 = 2 kN, đặt tại x̄ = 2,5 m

ΣM_A = 0: R_B·6 = 55·4,5 + 2·1·2,5

R_B = 252,5/6 = 42,08 kN

ΣF_y = 0: R_A = 57 − 42,08 = 14,92 kN

Đáp số

R_A = 14,92 kN

3.Giàn: phương pháp tách nút

Đáp số: thanh DH

Thanh không lực: tại một nút, các lực phải cân bằng theo mọi phương. Nếu một nút không có tải và không có gối tựa, và hai trong ba thanh của nó thẳng hàng, thì cân bằng theo phương vuông góc với đường thẳng đó chỉ liên quan đến thanh thứ ba, nên lực của nó bằng không. Nếu chỉ có hai thanh gặp nhau tại một nút không chịu tải và chúng không thẳng hàng, cả hai đều bằng không.

Nút D

CD và DE nằm trên một đường thẳng và nút không chịu tải. Cân bằng lực theo phương vuông góc với đường thẳng đó chỉ còn lại DH.

ΣF⊥ = 0 → F_DH = 0

Kiểm tra bằng phương pháp tách nút

Giải tất cả các nút cho các lực thanh sau (T = kéo, C = nén).

AB: 28,33 kN (T), BC: 28,33 kN (T), CD: 18,33 kN (T), DE: 18,33 kN (T), FG: 36,67 kN (C), GH: 36,67 kN (C), AF: 35,42 kN (C), HE: 22,92 kN (C), BF: 15 kN (T), CG: 20 kN (C), DH: 0, FC: 10,42 kN (T), HC: 22,92 kN (T)

Đáp số

Thanh không lực: DH

4.Giàn: phương pháp tách nút

Đáp số: thanh CG

Nút C

BC và CD nằm trên một đường thẳng và nút không chịu tải. Cân bằng lực theo phương vuông góc với đường thẳng đó chỉ còn lại CG.

ΣF⊥ = 0 → F_CG = 0

Kiểm tra bằng phương pháp tách nút

Giải tất cả các nút cho các lực thanh sau (T = kéo, C = nén).

AB: 56,25 kN (T), BC: 67,5 kN (T), CD: 67,5 kN (T), DE: 48,75 kN (T), FG: 56,25 kN (C), GH: 48,75 kN (C), AF: 58,34 kN (C), HE: 68,94 kN (C), BF: 11,25 kN (T), CG: 0, DH: 18,75 kN (T), BG: 15,91 kN (C), DG: 26,52 kN (C)

Đáp số

Thanh không lực: CG

5.Lực cắt và mômen uốn

Đáp số: M_x = 70 kN·m

Phương pháp mặt cắt: cắt dầm tại vị trí cần tìm nội lực và giữ lại một phía. Lực cắt V cân bằng với các lực thẳng đứng ở phía đó, và mômen uốn M cân bằng với mômen của chúng quanh mặt cắt.

Phản lực gối

Cân bằng của toàn bộ dầm. Tải ở đoạn công-xôn cũng gây mô-men đối với A.

ΣM_A = 0: R_B·8 = 55·2 + 25·10

R_B = 360/8 = 45 kN

ΣF_y = 0: R_A = 80 − 45 = 35 kN

Cắt dưới P₁ và giữ phần bên trái

M_x = R_A·2 = 35·2 = 70 kN·m

Đáp số

M_x = 70 kN·m

6.Lực cắt và mômen uốn

Đáp số: M_max = 51,04 kN·m

Phương pháp mặt cắt: cắt dầm tại vị trí cần tìm nội lực và giữ lại một phía. Lực cắt V cân bằng với các lực thẳng đứng ở phía đó, và mômen uốn M cân bằng với mômen của chúng quanh mặt cắt. Mô-men lớn nhất: vì dM/dx = V, mô-men uốn đạt cực trị tại nơi lực cắt đi qua không, hoặc tại một lực tập trung hoặc bên trong một tải phân bố.

Phản lực gối

Cân bằng của toàn bộ dầm, kể cả tải trên đoạn công-xôn.

Hợp lực của tải phân bố đều: W = w·ℓ = 12·7 = 84 kN, đặt tại x̄ = 3,5 m

ΣM_A = 0: R_B·6 = 12·7·3,5

R_B = 294/6 = 49 kN

ΣF_y = 0: R_A = 84 − 49 = 35 kN

Lực cắt bằng không

R_A − w·x₀ = 0 → x₀ = 35/12 = 2,917 m

Mô-men võng xuống lớn nhất

M_max = R_A·x₀ − w·x₀²/2 = R_A²/(2w) = 35²/(2·12) = 51,04 kN·m

Đáp số

M_max = 51,04 kN·m

7.Độ võng của dầm

Đáp số: δ = 10,37 mm

Độ võng của dầm: độ võng có được bằng cách tích phân độ cong M/(EI) hai lần. Các trường hợp tiêu chuẩn đã được lập bảng, ví dụ PL³/(3EI) cho dầm công xôn chịu tải ở đầu tự do và 5wL⁴/(384EI) cho dầm đơn giản chịu tải phân bố đều toàn nhịp. Độ võng do các tải riêng rẽ cộng lại (xếp chồng).

Đơn vị nhất quán

Làm việc theo N và mm: P theo N, w theo N/mm (kN/m = N/mm), L theo mm, E theo N/mm² (GPa × 1000), I theo mm⁴.

P = 21000 N, w = 2 N/mm, L = 1500 mm

EI = 2,4 × 10¹² N·mm²

Từng tải riêng rẽ

δ_P = PL³/(3EI) = 21000·1500³/(3·2,4 × 10¹²) = 9,844 mm

δ_w = wL⁴/(8EI) = 2·1500⁴/(8·2,4 × 10¹²) = 0,5273 mm

Cộng lại

δ = 9,844 + 0,5273 = 10,37 mm

Đáp số

δ = 10,37 mm

8.Độ võng của dầm

Đáp số: δ_max = 1,114 mm

Đơn vị nhất quán

Làm việc theo N và mm: P theo N, w theo N/mm (kN/m = N/mm), L theo mm, E theo N/mm² (GPa × 1000), I theo mm⁴.

P = 12000 N, w = 15 N/mm, L = 2000 mm, EI = 4,6 × 10¹² N·mm²

Từng tải riêng rẽ

δ_P = PL³/(48EI) = 12000·2000³/(48·4,6 × 10¹²) = 0,4348 mm

δ_w = 5wL⁴/(384EI) = 5·15·2000⁴/(384·4,6 × 10¹²) = 0,6793 mm

Cộng lại

δ_max = 0,4348 + 0,6793 = 1,114 mm

Đáp số

δ_max = 1,114 mm

9.Mất ổn định cột

Đáp số: P_cr = 177,2 kN

Mất ổn định Euler: một cột mảnh mất ổn định tại P_cr = π²EI/(KL)², trong đó KL là chiều dài tính toán: K = 1 cho khớp–khớp, 2 cho ngàm–tự do, 0,7 cho ngàm–khớp và 0,5 cho ngàm–ngàm. Cột oằn quanh trục có I nhỏ nhất. Công thức đúng với cột mảnh, có ứng suất tới hạn thấp hơn ứng suất chảy.

Mômen quán tính nhỏ nhất của mặt cắt

Mặt cắt tròn có cùng I đối với mọi trục.

I = πd⁴/64 = π·80⁴/64 = 2,011 × 10⁶ mm⁴

Chiều dài tính toán

KL = 0,7·4000 = 2800 mm

Tải trọng tới hạn

P_cr = π²EI/(KL)² = π²·70000·2,011 × 10⁶/2800² = 177179 N = 177,2 kN

Đáp số

P_cr = 177,2 kN

10.Mất ổn định cột

Đáp số: σ_cr = 49,35 MPa

Mômen quán tính nhỏ nhất của mặt cắt

Mặt cắt tròn có cùng I đối với mọi trục.

I = πd⁴/64 = π·80⁴/64 = 2,011 × 10⁶ mm⁴

Bán kính quán tính và độ mảnh

A = 5027 mm²

r = √(I/A) = √(2,011 × 10⁶/5027) = 20 mm

KL = 2·2000 = 4000 mm

KL/r = 4000/20 = 200

Ứng suất tới hạn

σ_cr = π²E/(KL/r)² = π²·200000/200² = 49,35 MPa

Đáp số

σ_cr = 49,35 MPa

11.Trọng tâm và mômen quán tính mặt cắt

Đáp số: r = 82,76 mm

Mô-men quán tính của tiết diện: với hình chữ nhật đối với trục qua trọng tâm của nó I = bh³/12, và đối với trục đáy bh³/3 (định lý trục song song I = I_c + A·d²). Lỗ rỗng được xử lý bằng cách trừ đi I của nó, miễn là cả hai phần có chung một trục. Mô-đun chống uốn đàn hồi là S = I/c, với c là khoảng cách đến thớ ngoài cùng. Bán kính quán tính r = √(I/A) là khoảng cách mà tại đó toàn bộ diện tích cho cùng giá trị I; nó được dùng trong bài toán mất ổn định của cột.

Diện tích thực và mô-men quán tính

A = π(D² − d²)/4 = 4411 mm²

I = π(D⁴ − d⁴)/64 = 3,021 × 10⁷ mm⁴

Bán kính quán tính

r = √(I/A) = √(3,021 × 10⁷/4411) = 82,76 mm

Đáp số

r = 82,76 mm

12.Trọng tâm và mômen quán tính mặt cắt

Đáp số: M_allow = 11,6 kN·m

Diện tích ghép: chia mặt cắt thành các hình chữ nhật. Trọng tâm là trung bình có trọng số theo diện tích ȳ = ΣAᵢyᵢ/ΣAᵢ. Mômen quán tính của mặt cắt đối với trục đi qua trọng tâm bằng tổng bh³/12 của từng phần và số hạng trục song song A·d², trong đó d là khoảng cách từ trọng tâm của phần đó đến trọng tâm chung. Ứng suất uốn là σ = M·y/I.

Trọng tâm

ȳ = (6000·235 + 3080·110)/9080 = 192,6 mm

cạnh trên: c = 250 − 192,6 = 57,4 mm

Mômen quán tính mặt cắt

I = 200·30³/12 + 6000·42,4² + 14·220³/12 + 3080·82,6² = 4,467 × 10⁷ mm⁴

Mô-men cho phép theo từng cạnh

Võng xuống: thớ trên chịu nén, thớ dưới chịu kéo.

cạnh trên: M = 90·4,467 × 10⁷/57,4 = 70,04 kN·m

cạnh dưới: M = 50·4,467 × 10⁷/192,6 = 11,6 kN·m

Giá trị quyết định

M_allow = min = 11,6 kN·m (cạnh dưới)

Đáp số

M_allow = 11,6 kN·m

13.Ứng suất hữu hiệu trong đất

Đáp số: σ′ = 116,7 kPa

Ứng suất hữu hiệu (Terzaghi): khung hạt đất chịu σ′ = σ − u. Ứng suất toàn phần σ là trọng lượng của mọi thứ phía trên điểm đó, Σγ·h, dùng trọng lượng riêng khô phía trên mực nước ngầm và trọng lượng riêng bão hòa phía dưới. Dưới mực nước ngầm, áp suất nước lỗ rỗng là thủy tĩnh: u = γ_w·(độ sâu dưới mực nước ngầm).

Ứng suất toàn phần

Cộng trọng lượng của từng lớp đất phía trên X. Phía trên mực nước ngầm dùng trọng lượng riêng khô, phía dưới dùng trọng lượng riêng bão hòa.

σ = γ_d·z_w + γ_sat·(z − z_w) = 17·2 + 19·9 = 205 kPa

Áp suất nước lỗ rỗng

Áp suất nước tăng theo độ sâu dưới mực nước ngầm.

u = γ_w·(z − z_w) = 9,81·9 = 88,29 kPa

Ứng suất hữu hiệu

σ′ = σ − u = 205 − 88,29 = 116,7 kPa

Đáp số

σ′ = 116,7 kPa

14.Ứng suất hữu hiệu trong đất

Đáp số: σ′ = 90,52 kPa

Ứng suất toàn phần

Cộng trọng lượng của từng lớp đất phía trên X. Phía trên mực nước ngầm dùng trọng lượng riêng khô, phía dưới dùng trọng lượng riêng bão hòa.

σ = γ_d·1 + γ_sat,sand·4 + γ_sat,clay·4

σ = 17·1 + 19·4 + 19·4 = 169 kPa

Áp suất nước lỗ rỗng

Áp suất nước tăng theo độ sâu dưới mực nước ngầm.

u = γ_w·(z − z_w) = 9,81·8 = 78,48 kPa

Ứng suất hữu hiệu

σ′ = σ − u = 169 − 78,48 = 90,52 kPa

Đáp số

σ′ = 90,52 kPa

15.Lún cố kết

Đáp số: S = 109,9 mm

Cố kết sơ cấp của một lớp sét dày H, dùng ứng suất hữu hiệu ở giữa lớp: σ′_f = σ′₀ + Δσ. Sét cố kết thông thường: S = C_c·H/(1 + e₀)·log₁₀(σ′_f/σ′₀). Sét quá cố kết nén lại theo C_r đến áp lực tiền cố kết σ′_p và chỉ theo C_c sau đó. Thời gian: t = T_v·H_dr²/c_v, trong đó đường thoát nước H_dr là H/2 khi nước có thể thoát ở trên và dưới, và H khi chỉ một phía thoát nước.

Áp lực tiền cố kết

σ′_p = OCR·σ′₀ = 1,5·115 = 172,5 kPa

So sánh với áp lực tiền cố kết

σ′_f = 115 + 140 = 255 kPa > 172,5 kPa

Độ lún

Nén lại đến σ′_p, nén nguyên sinh sau đó.

S = 0,02·3/(1 + 0,95)·log₁₀(172,5/115) + 0,4·3/(1 + 0,95)·log₁₀(255/172,5)

S = 5,418 + 104,5 = 109,9 mm

Đáp số

S = 109,9 mm

16.Lún cố kết

Đáp số: t = 5,823 năm

Đường thoát nước

H_dr = H = 8,5 m

Thời gian

t = T_v·H_dr²/c_v = 0,403·8,5²/5 = 5,823 năm

Đáp số

t = 5,823 năm

17.Lực thủy tĩnh

Đáp số: F = 103 kN

Lực thủy tĩnh trên mặt phẳng: F = ρ·g·y_c·A. Lực tác dụng tại tâm áp lực, y_cp = y_c + I_c/(y_cA), luôn nằm dưới trọng tâm.

Độ sâu trọng tâm và diện tích

y_c = d + H/2 = 2 + 3/2 = 3,5 m

A = H·b = 3·1 = 3 m²

Hợp lực

F = ρ·g·y_c·A = 1000·9,81·3,5·3 = 103 kN

Đáp số

F = 103 kN

18.Lực thủy tĩnh

Đáp số: F = 17,27 kN

Lực thủy tĩnh trên mặt phẳng: F = ρ·g·y_c·A. Lực tác dụng tại tâm áp lực, y_cp = y_c + I_c/(y_cA), luôn nằm dưới trọng tâm.

Độ sâu trọng tâm và diện tích

y_c = d + H/2 = 1,5 + 1/2 = 2 m

A = H·b = 1·1 = 1 m²

Hợp lực

F = ρ·g·y_c·A = 880·9,81·2·1 = 17,27 kN

Đáp số

F = 17,27 kN

19.Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Đáp số: Δp = 18 kPa

Dòng chảy trong ống: số Reynolds Re = V·D/ν = ρ·V·D/μ phân biệt chảy tầng (Re dưới khoảng 2000) với chảy rối (trên khoảng 4000). Ma sát dọc ống gây tổn thất cột áp Darcy–Weisbach h_f = f·(L/D)·V²/(2g). Các phụ kiện, van, lối vào và lối ra gây thêm tổn thất cục bộ h_m = ΣK·V²/(2g). Giữa hai mặt thoáng của bể hở, phương trình năng lượng cho Δz = h_f + h_m, đã tính cả tổn thất lối ra K = 1.

Tổn thất cột áp

h_f = f·(L/D)·V²/(2g) = 0,015·(150/0,25)·2²/(2·9,81) = 1,835 m

Độ giảm áp suất

Ống nằm ngang và vận tốc không đổi, nên phương trình năng lượng rút gọn thành Δp = ρ·g·h_f.

Δp = ρ·g·h_f = 1000·9,81·1,835 = 18000 Pa = 18 kPa

Đáp số

Δp = 18 kPa

20.Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Đáp số: H = 3,437 m

Vận tốc

V = Q/A = 0,08/0,03142 = 2,546 m/s

V²/(2g) = 0,3305 m

Các hệ số tổn thất

f·L/D = 0,015·100/0,2 = 7,5

ΣK = 0,5 + 4·0,3 + 0,2 = 1,9

Phương trình năng lượng

Tia ra vẫn mang cột áp vận tốc của nó; đó không phải là tổn thất nhưng phải được cung cấp.

H = (1 + 7,5 + 1,9)·0,3305 = 3,437 m

Đáp số

H = 3,437 m

21.Dòng chảy hở (Manning)

Đáp số: Q = 1,378 m³/s

Phương trình Manning (SI): với dòng chảy đều trong kênh hở V = (1/n)·R^2/3·S^1/2 và Q = A·V, với n là hệ số nhám, S là độ dốc đáy (m/m) và R = A/P là bán kính thủy lực: diện tích dòng chảy chia cho chu vi ướt. Chỉ phần biên tiếp xúc với nước được tính trong P, không tính mặt thoáng. Hình chữ nhật: A = b·y, P = b + 2y. Hình thang có mái dốc z:1 (ngang:đứng): A = (b + z·y)·y, P = b + 2y·√(1 + z²). Ống tròn chảy đầy hoặc đầy một nửa có R = D/4.

Hình học

A = 0,5655 m², R = D/4 = 0,3 m

Vận tốc

V = (1/0,013)·0,3^2/3·0,005^1/2 = 2,438 m/s

Lưu lượng

Q = A·V = 0,5655·2,438 = 1,378 m³/s

Đáp số

Q = 1,378 m³/s

22.Dòng chảy hở (Manning)

Đáp số: S = 0,001922 m/m

Hình học

A = b·y = 5·1,6 = 8 m²

P = b + 2y = 5 + 2·1,6 = 8,2 m

R = A/P = 0,9756 m

Giải Manning tìm S

S^1/2 = n·Q/(A·R^2/3) = 0,015·23/(8·0,9837) = 0,04384

S = 0,04384² = 0,001922

Đáp số

S = 0,001922

Đó là độ hạ 1,922 m trên mỗi kilômét.

23.Máy bơm và công suất bơm

Đáp số: η = 79,71 %

Công suất bơm: công suất truyền cho nước là công suất thủy lực P_h = ρ·g·Q·H = Q·Δp. Trục phải cung cấp nhiều hơn vì bơm có tổn hao: P_shaft = P_h/η_pump, và động cơ tiêu thụ P_el = P_shaft/η_motor. Cột áp bơm H suy ra từ phương trình năng lượng: chiều cao nâng tĩnh + cột áp áp suất + mọi tổn thất ma sát và cục bộ.

Công suất thủy lực

P_h = ρ·g·Q·H = 1000·9,81·0,01·78 = 7,652 kW

Hiệu suất

η = P_h/P_shaft = 7,652/9,6 = 79,71%

Đáp số

η = 79,71%

24.Máy bơm và công suất bơm

Đáp số: P_shaft = 8,827 kW

Vận tốc

V = Q/A = 0,02/0,007854 = 2,546 m/s

V²/(2g) = 0,3305 m

Các tổn thất cột áp

h_L = (f·L/D + ΣK)·V²/(2g) = (33 + 6)·0,3305 = 12,89 m

Cột áp của bơm

H = Δz + h_L = 24 + 12,89 = 36,89 m

Công suất trên trục

P_shaft = ρ·g·Q·H/η = 1000·9,81·0,02·36,89/0,82 = 8,827 kW

Đáp số

P_shaft = 8,827 kW

25.Giá trị thời gian của tiền

Đáp số: PV = 1 × 10⁶ €

Giá trị thời gian của tiền: tiền hôm nay có giá trị hơn cùng số tiền đó ở tương lai, vì nó có thể sinh lãi. Với lãi suất i mỗi kỳ, một khoản tiền tăng theo FV = PV·(1 + i)ⁿ. Một chuỗi các khoản thanh toán bằng nhau (niên kim) được định giá bằng cách cộng từng khoản thanh toán, từ đó có các công thức niên kim.

Niên kim vĩnh cửu tăng trưởng

PV = C₁/(r − g) = 20 000/(0,06 − 0,04) = 20 000/0,02 = €1 000 000,00

Đáp số

PV = €1 000 000,00

26.Giá trị thời gian của tiền

Đáp số: I = 2308 €

Khoản thanh toán hằng tháng

i = 0,006, N = 48

A = 15 000·0,006/(1 − (1 + 0,006)⁻⁴⁸) = €360,59

Tổng tiền lãi

I = N·A − P = 48·360,6 − 15 000 = €2 308,18

Đáp số

I = €2 308,18

27.NPV và IRR

Đáp số: NPV = 5078 €

Giá trị hiện tại ròng: chiết khấu mọi dòng tiền về hiện tại với tỷ suất sinh lời yêu cầu r, rồi cộng lại: NPV = Σ CFₜ/(1 + r)ᵗ. Dự án có NPV > 0 sinh lời nhiều hơn r và tạo thêm giá trị. Tỷ suất hoàn vốn nội bộ (IRR) là tỷ suất tại đó NPV = 0.

Giá trị hiện tại của từng dòng tiền

CF₀ = −45 000

CF₁/(1 + 0,12)¹ = 15 000/1,12 = 13 392,86

CF₂/(1 + 0,12)² = 17 000/1,254 = 13 552,30

CF₃/(1 + 0,12)³ = 20 000/1,405 = 14 235,60

CF₄/(1 + 0,12)⁴ = 14 000/1,574 = 8 897,25

Cộng lại

NPV = €5 078,01

Đáp số

NPV = €5 078,01

NPV dương, nên dự án sinh lời nhiều hơn mức yêu cầu.

28.NPV và IRR

Đáp số: r* = 2,505 %

Tỉ suất giao nhau: tỉ suất chiết khấu mà tại đó hai dự án có cùng NPV. Nó là IRR của hiệu các dòng tiền của chúng (B − A). Dưới mức này, dự án có dòng tiền lớn hơn đến muộn hơn có NPV cao hơn; trên mức này, dự án kia thắng.

Hiệu các dòng tiền

ΔCF₀ = −40 000 − (−30 000) = −10 000

ΔCF₁ = 10 500 − 17 000 = −6 500

ΔCF₂ = 16 000 − 12 000 = 4 000

ΔCF₃ = 20 500 − 7 000 = 13 500

IRR của hiệu

NPV_Δ(2%) = 193,48

NPV_Δ(3%) = −185,88

r* = 2,505%

Đáp số

r* = 2,505%

Kiểm tra: tại 2,505% cả hai NPV đều là €4 504,48.

29.Phân phối chuẩn

Đáp số: z = 0,67

Từ diện tích trở lại z: Φ(z) là diện tích bên trái z. Với diện tích đuôi trái A, tìm z sao cho Φ(z) = A trong bảng. Diện tích đuôi phải A nghĩa là Φ(z) = 1 − A. Diện tích ở giữa A nằm giữa −z và z để lại (1 − A)/2 ở mỗi đuôi, nên Φ(z) = (1 + A)/2. Với một giá trị x, dùng x = μ + zσ.

Diện tích bên trái z

Φ(z) = (1 + 0,4971)/2 = 0,7486

Đọc bảng z theo chiều ngược lại

Tìm 0,7486 bên trong bảng và đọc ra z.

z = 0,67

Đáp số

z = 0,67

30.Phân phối chuẩn

Đáp số: x = 258,2 g

Diện tích bên trái

Φ(z) = 0,95

z từ bảng

z ≈ 1,64

Trở lại đơn vị ban đầu

x = 250 + 1,64·5 = 258,2 g

Đáp số

x = 258,2 g

Đây là tài liệu luyện tập độc lập. ExamProblems không liên kết với hay được xác nhận bởi tổ chức tổ chức kỳ thi này, và tên kỳ thi chỉ được dùng để mô tả nội dung. Kỳ thi FE exam do NCEES tổ chức; tổ chức này không liên kết với ExamProblems và không bảo trợ nó.

ExamProblems · examproblems.com/courses/fe-exam-civil

Luyện thi FE Xây dựng: gói ôn nước rút

1Công thức và phương pháp

Phản lực gối của dầm

Phương pháp

Giàn: phương pháp tách nút

Phương pháp

Lực cắt và mômen uốn

Phương pháp

Độ võng của dầm

Mất ổn định cột

Trọng tâm và mômen quán tính mặt cắt

Ứng suất hữu hiệu trong đất

Lún cố kết

Lực thủy tĩnh

Ma sát đường ống và tổn thất cột áp

Dòng chảy hở (Manning)

Máy bơm và công suất bơm

Giá trị thời gian của tiền

Phương pháp

NPV và IRR

Phương pháp

Phân phối chuẩn

Phương pháp

2Bài tập

3Dung dịch

Sơ đồ vật thể tự do

Cân bằng

Đáp số

Sơ đồ vật thể tự do

Cân bằng

Đáp số

Nút D

Kiểm tra bằng phương pháp tách nút

Đáp số

Nút C

Kiểm tra bằng phương pháp tách nút

Đáp số

Phản lực gối

Cắt dưới P1 và giữ phần bên trái

Đáp số

Phản lực gối

Lực cắt bằng không

Mô-men võng xuống lớn nhất

Đáp số

Đơn vị nhất quán

Từng tải riêng rẽ

Cộng lại

Đáp số

Đơn vị nhất quán

Từng tải riêng rẽ

Cộng lại

Đáp số

Mômen quán tính nhỏ nhất của mặt cắt

Chiều dài tính toán

Tải trọng tới hạn

Đáp số

Mômen quán tính nhỏ nhất của mặt cắt

Bán kính quán tính và độ mảnh

Ứng suất tới hạn

Đáp số

Diện tích thực và mô-men quán tính

Bán kính quán tính

Đáp số

Trọng tâm

Mômen quán tính mặt cắt

Mô-men cho phép theo từng cạnh

Giá trị quyết định

Đáp số

Ứng suất toàn phần

Áp suất nước lỗ rỗng

Ứng suất hữu hiệu

Đáp số

Ứng suất toàn phần

Áp suất nước lỗ rỗng

Ứng suất hữu hiệu

Đáp số

Áp lực tiền cố kết

So sánh với áp lực tiền cố kết

Độ lún

Đáp số

Cắt dưới P₁ và giữ phần bên trái