機械設計:直前対策パック

公式集、全トピックの解法の要点、12 問の演習問題。完全な解答は巻末にあります。

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1公式と解法

歯車と歯車列

かみ合う歯車
n1·N1 = n2·N2
トルク
T2 = T1·(N2/N1)·η
電力
P = T·ω, ω = 2π·n/60
複合歯車列
全体の速比 = 各段の速比の積

軸のねじり

せん断応力
τ = T·r/J
中実軸
J = πd⁴/32
中空軸
J = π(D⁴ − d⁴)/32
ねじれ角
φ = TL/(GJ)
電力
P = T·ω = 2πnT/60

解き方

  1. 断面二次極モーメントを求めます:中実軸では J = πd⁴/32。
  2. 表面のせん断応力:τ = T·r/J。r は外半径です。
  3. ねじれ角:φ = TL/(GJ)(ラジアン)。
  4. 動力が与えられている場合は、まず P = T·ω、ω = 2πn/60 からトルクを求めます。

モールの応力円と応力の座標変換

中心
C = (σx + σy)/2
半径
R = √(((σx − σy)/2)² + τxy²)
主応力
σ1,2 = C ± R
主応力の方向
tan 2θp = 2τxy/(σx − σy)
斜め断面
σθ = C + (σx − σy)/2·cos 2θ + τxy·sin 2θ

解き方

  1. モールの応力円の中心を計算します:C = (σx + σy)/2。
  2. 半径を計算します:R = √(((σx − σy)/2)² + τxy²)。
  3. 主応力は C ± R、面内の最大せん断応力は R です。
  4. 円上の角度は要素上の角度の 2 倍です:tan 2θp = 2τxy/(σx − σy)。

軸応力とひずみ

垂直応力
σ = F/A
ひずみ
ε = ΔL/L
フックの法則
σ = E·ε
伸び
ΔL = FL/(EA)
熱ひずみ
εT = α·ΔT

柱の座屈

オイラー座屈荷重
Pcr = π²EI/(KL)²
有効座屈長さ係数
K = 1 ピン–ピン、0.5 固定–固定、0.7 固定–ピン、2 固定–自由
座屈応力
σcr = Pcr/A
細長比
λ = KL/r, r = √(I/A)

機械振動

固有振動数
ωn = √(k/m), fn = ωn/(2π)
静たわみから
ωn = √(g/δst)
臨界減衰
cc = 2√(km) = 2mωn
減衰比
ζ = c/cc
減衰固有振動数
ωd = ωn√(1 − ζ²)
対数減衰率
δ = (1/n)·ln(x0/xn), ζ = δ/√(4π² + δ²)
並列ばね
k = k1 + k2
直列ばね
1/k = 1/k1 + 1/k2

2演習問題

1.歯車と歯車列ふつう
d1​ = 125 mmd2​ = 500 mm960 rpmT1​ = 400 NT2​ = 160 NP = ?

ベルトが、直径 125 mm の駆動プーリ上を 960 rpm で走っています。張力は張り側で 400 N、緩み側で 160 N です。伝達される動力 P を kW で求めなさい。

d1 = 125 mmn1 = 960 rpmT1 = 400 NT2 = 160 N
P = kW
2.歯車と歯車列むずかしい
A = 32B = 45C = 18D = 45

複合歯車列において、1440 rpm で回転する入力軸上の歯車 A(歯数 32)が歯車 B(歯数 45)を駆動する。歯車 C(歯数 18)は B と同じ軸に固定されており、出力軸上の歯車 D(歯数 45)を駆動する。出力回転速度 nout を求めよ。

nin = 1440 rpmA = 32B = 45C = 18D = 45
nout = rpm
3.軸のねじりふつう
T = 750 N·md = 25 mmL = 0.8 mφ = ?

黄銅製の中実軸が壁に固定され、自由端でトルク T によりねじられる。自由端のねじれ角 φ を度で求めよ。

T = 750 N·md = 25 mmL = 0.8 mG = 39 GPa
φ = °
4.軸のねじりむずかしい
d = 40 mmT0​ = 400 N·mACBa = 1.5 mb = 0.8 m

直径 40 mm のアルミニウム製の中実軸が、両端 A と B で剛な壁に固定されている。A から 1.5 m、B から 0.8 m の C にトルク 400 N·m が作用する。 断面 C の回転角 φC を度で求めよ。

d = 40 mmT0 = 400 N·ma = 1.5 mb = 0.8 mG = 26 GPa
φC = °
5.モールの応力円と応力の座標変換ふつう
σx​ = −80τxy​ = −50MPa

ある点で σₓ = −80 MPa、σᵧ = 0 MPa、τₓᵧ = −50 MPa である(引張を正とする)。せん断応力が最大の正の値 +R をとる面について、x 軸からその面の法線までの角度 θs を −90° から 90° の範囲で求めよ(せん断応力は τₓᵧ と同じ向きを正とする)。

σx = −80 MPaσy = 0 MPaτxy = −50 MPa
θs = °
6.モールの応力円と応力の座標変換むずかしい
σx​ = 160σy​ = 40τxy​ = 20MPa

荷重を受ける部品内のある点で、σₓ = 160 MPa、σᵧ = 40 MPa、τₓᵧ = 20 MPa である(引張を正とする)。 法線が x 軸から時計回りに 30° 回転した面上の垂直応力 σθ を求めよ。

σx = 160 MPaσy = 40 MPaτxy = 20 MPaθ = -30°
σθ = MPa
7.軸応力とひずみふつう
Ø 25 mm鋼1 mP = 75 kN

軸荷重を受ける鋼製の棒の伸び δ を求めよ。

P = 75 kNd = 25 mmL = 1 mE = 200 GPa
δ = mm
8.軸応力とひずみむずかしい
Ø 40 mm黄銅0.5 mØ 12 mmアルミニウム1 mP = 45 kN

段付き棒は壁に固定され、自由端に荷重を受ける。全体の伸び δ を求めよ。

P = 45 kN区間 1:Ø40 mm、0.5 m、黄銅(E = 100 GPa)区間 2:Ø12 mm、1 m、アルミニウム(E = 70 GPa)
δ = mm
9.柱の座屈ふつう
PL = 2.5 md = 30 mm断面

アルミニウム製の長さ L の柱が両端固定である。オイラーの式を用いて座屈荷重 Pcr を求めよ。

L = 2.5 mE = 70 GPa (アルミニウム)d = 30 mm
Pcr = kN
10.柱の座屈むずかしい
PL = 2 md = 30 mm断面

鋼製の長さ L の柱が下端固定・上端ピンである。細長比と、オイラーの式による座屈応力 σcr を求めよ。

L = 2 mE = 200 GPa (鋼)d = 30 mm
σcr = MPa
11.機械振動ふつう
tx12 mm4 周期2.6 mm

減衰のある質量–ばね系の自由振動試験で、変位のピーク 12 mm の 4 周期後に 2.6 mm のピークが現れた。 減衰比 ζ を求めよ。

x0 = 12 mmx4 = 2.6 mmn = 4
ζ =
12.機械振動むずかしい
k1​ = 5k2​ = 30k3​ = 40m = 10 kg

10 kg の質量がばね k₃ = 40 kN/m につり下げられている。k₃ の上端は剛体の棒に取り付けられ、その棒は横に並べた 2 本のばね k₁ = 5 kN/m と k₂ = 30 kN/m からつり下げられている。棒は水平を保つ。 減衰とばね・棒の質量は無視する。上下振動の固有振動数 fn を Hz で求めよ。

m = 10 kgk1 = 5 kN/mk2 = 30 kN/mk3 = 40 kN/m
fn = Hz

3溶液

1.歯車と歯車列

答え: P = 1.508 kW

ベルト駆動:滑りがなければ、両方のプーリの周速は同じ v = π·d·n/60 なので、n₁·d₁ = n₂·d₂ となり、速度比は d₂/d₁ です。滑り s があると、従動プーリは少し遅くなります:n₂ = n₁·(d₁/d₂)·(1 − s)。伝達される動力は P = (T₁ − T₂)·v で、T₁ は張り側の張力、T₂ は緩み側の張力です。摩擦が張力の比を制限します:T₁/T₂ = eμθ、θ は小さいほうのプーリへの巻き付け角(ラジアン)です。平行掛けのベルトでは、軸間距離 C を使って θ = π − 2·asin((d₂ − d₁)/(2C)) です。

ベルトの速さ

v = 6.283 m/s

電力

P = (400 − 160)·6.283 = 1508 W = 1.508 kW

答え

P = 1.508 kW
2.歯車と歯車列

答え: nout = 409.6 rpm

歯車列:かみ合う歯車は歯の部分で同じ速さで動くので、n₁·N₁ = n₂·N₂ となり、歯数の少ない歯車ほど速く回ります。同じ軸に取り付けた歯車は同じ回転速度で回ります。動力は(損失を除いて)そのまま伝わるので、回転速度が下がるとトルクは上がります:T₂ = T₁·(N₂/N₁)·η。また P = T·ω、ただし ω = 2π·n/60。

第 1 段

nB = 1440·32/45 = 1024 rpm = nC

第 2 段

nout = 1024·18/45 = 409.6 rpm

答え

nout = 409.6 rpm

全体の速比 = 3.516 : 1

3.軸のねじり

答え: φ = 22.99 °

丸軸のねじり:せん断応力は中心で 0、表面で τmax = T·r/J まで直線的に増えます。中実軸は J = πd⁴/32、中空軸は J = π(do⁴ − di⁴)/32。ねじれ角は φ = TL/(GJ)(ラジアン)。動力とトルクは P = T·ω で結ばれます。

断面二次極モーメント

J = π·25⁴/32 = 38350 mm⁴

ねじれ角

φ = TL/(GJ) = 750·1000·800/(39000·38350) = 0.4012 rad
φ = 0.4012·180/π = 22.99°

答え

φ = 22.99°
4.軸のねじり

答え: φC = 1.83 °

丸軸のねじり:せん断応力は中心で 0、表面で τmax = T·r/J まで直線的に増えます。中実軸は J = πd⁴/32、中空軸は J = π(do⁴ − di⁴)/32。ねじれ角は φ = TL/(GJ)(ラジアン)。動力とトルクは P = T·ω で結ばれます。 両端が固定されていると、静力学だけでは TA + TB = T₀ しか得られません。2 つ目の式は適合条件(荷重を受ける断面で両方の部分のねじれ角が等しい)です。

つり合いと適合条件

TA + TB = 400
TA·a = TB·b
TA = 400·0.8/2.3 = 139.1 N·m
TB = 400·1.5/2.3 = 260.9 N·m

C の回転角

区間 AC を使います:A で固定され、TA を受けます。

J = π·40⁴/32 = 251327 mm⁴
G = 26 GPa = 26000 MPa
φC = TA·a/(GJ) = 139130·1500/(26000·251327) = 0.03194 rad = 1.83°

答え

φC = 1.83°
5.モールの応力円と応力の座標変換

答え: θs = 70.67 °

平面応力の座標変換:θ だけ回転した面では σ = (σₓ + σᵧ)/2 + (σₓ − σᵧ)/2·cos 2θ + τₓᵧ·sin 2θ。モールの応力円はすべての面を一度に表します:中心は C = (σₓ + σᵧ)/2、半径は R = √(((σₓ − σᵧ)/2)² + τₓᵧ²)。主応力は C ± R、面内の最大せん断応力は R です。

στxyCτmax​

円上の角度

モールの応力円上では頂点(+R)は主応力点 σ₁ から 90° 離れており、要素上では 45° です。

cos 2θs = −50/64.03 = −0.7809, sin 2θs = −(−40)/64.03 = 0.6247
2θs = atan2(40, −50) = 141.3°

要素上の角度

θs = 70.67°
確認: θs − θp = 70.67 − (−64.33) = 135°

答え

θs = 70.67°

反時計回りの角度を正とします。

6.モールの応力円と応力の座標変換

答え: σθ = 112.7 MPa

平面応力の座標変換:θ だけ回転した面では σ = (σₓ + σᵧ)/2 + (σₓ − σᵧ)/2·cos 2θ + τₓᵧ·sin 2θ。モールの応力円はすべての面を一度に表します:中心は C = (σₓ + σᵧ)/2、半径は R = √(((σₓ − σᵧ)/2)² + τₓᵧ²)。主応力は C ± R、面内の最大せん断応力は R です。

変換式

σθ = 100 + 60·0.5 + 20·−0.866 = 112.7 MPa

答え

σθ = 112.7 MPa
7.軸応力とひずみ

答え: δ = 0.7639 mm

フックの法則:弾性範囲では σ = E·ε。σ = P/A と ε = δ/L を組み合わせると δ = PL/(AE)。

応力

A = π·25²/4 = 490.9 mm²
σ = P/A = 75·1000/490.9 = 152.8 MPa

ひずみ(フックの法則)

E for 鋼 = 200 GPa = 200000 MPa.

ε = σ/E = 152.8/200000 = 0.0007639 = 763.9 µε

伸び

δ = ε·L = 0.0007639·1000 mm = 0.7639 mm

答え

δ = 0.7639 mm
8.軸応力とひずみ

答え: δ = 5.863 mm

軸力部材:各等断面区間は δ = PL/(AE) に従います。直列の部材では伸びが足し合わされます。

両区間で同じ力

自由端が P を受けるので、棒のどの断面も同じ軸力 P を受けます。変わるのは断面積と材料だけです。

A1 = π·40²/4 = 1257 mm², A2 = π·12²/4 = 113.1 mm²
σ1 = 35.81 MPa
σ2 = 397.9 MPa

各区間の伸びを足す

δ1 = σ1L1/E1 = 35.81·500/100000 = 0.179 mm
δ2 = σ2L2/E2 = 397.9·1000/70000 = 5.684 mm
δ = δ1 + δ2 = 5.863 mm

答え

δ = 5.863 mm
9.柱の座屈

答え: Pcr = 17.58 kN

オイラー座屈:細長い柱は Pcr = π²EI/(KL)² で不安定になります。KL は有効座屈長さで、K = 1(ピン–ピン)、2(固定–自由)、0.7(固定–ピン)、0.5(固定–固定)です。柱は I が最小の軸まわりに座屈します。この式は、座屈応力が降伏応力より小さい細長い柱に適用できます。

最小の断面二次モーメント

円形断面はどの軸まわりでも I が同じです。

I = πd⁴/64 = π·30⁴/64 = 39761 mm⁴

有効座屈長さ

KL = 0.5·2500 = 1250 mm

座屈荷重

Pcr = π²EI/(KL)² = π²·70000·39761/1250² = 17581 N = 17.58 kN

答え

Pcr = 17.58 kN
10.柱の座屈

答え: σcr = 56.65 MPa

オイラー座屈:細長い柱は Pcr = π²EI/(KL)² で不安定になります。KL は有効座屈長さで、K = 1(ピン–ピン)、2(固定–自由)、0.7(固定–ピン)、0.5(固定–固定)です。柱は I が最小の軸まわりに座屈します。この式は、座屈応力が降伏応力より小さい細長い柱に適用できます。

最小の断面二次モーメント

円形断面はどの軸まわりでも I が同じです。

I = πd⁴/64 = π·30⁴/64 = 39761 mm⁴

断面二次半径と細長比

A = 706.9 mm²
r = √(I/A) = √(39761/706.9) = 7.5 mm
KL = 0.7·2000 = 1400 mm
KL/r = 1400/7.5 = 186.7

座屈応力

σcr = π²E/(KL/r)² = π²·200000/186.7² = 56.65 MPa

答え

σcr = 56.65 MPa
11.機械振動

答え: ζ = 0.06074

質量–ばね系の自由振動:減衰のない固有角振動数は ωn = √(k/m)(rad/s)、固有振動数は fn = ωn/(2π)(Hz)です。粘性ダンパ c による減衰比は ζ = c/cc で、臨界減衰係数は cc = 2·√(k·m) = 2·m·ωn です。不足減衰系(ζ < 1)は ωd = ωn·√(1 − ζ²) で振動します。並列ばねは k = k₁ + k₂ と足し合わせ、直列ばねは逆数で 1/k = 1/k₁ + 1/k₂ と足し合わせます。

対数減衰率

δ = (1/4)·ln(12/2.6) = 0.3823

減衰比

ζ = δ/√(4π² + δ²) = 0.3823/√(39.48 + 0.1462) = 0.06074

答え

ζ = 0.06074
12.機械振動

答え: fn = 6.876 Hz

質量–ばね系の自由振動:減衰のない固有角振動数は ωn = √(k/m)(rad/s)、固有振動数は fn = ωn/(2π)(Hz)です。粘性ダンパ c による減衰比は ζ = c/cc で、臨界減衰係数は cc = 2·√(k·m) = 2·m·ωn です。不足減衰系(ζ < 1)は ωd = ωn·√(1 − ζ²) で振動します。並列ばねは k = k₁ + k₂ と足し合わせ、直列ばねは逆数で 1/k = 1/k₁ + 1/k₂ と足し合わせます。

等価ばね定数

並列なのは k1 と k2 だけです。その組が k3 と直列なので、逆数で合成しましょう。

k12 = 5 + 30 = 35 kN/m
keq = 35·40/(35 + 40) = 18.67 kN/m

固有振動数

ωn = √(18667/10) = 43.2 rad/s
fn = 43.2/(2π) = 6.876 Hz

答え

fn = 6.876 Hz

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